Подякувати Студентському архіву довільною сумою
Admin
26.02.2023 12:38
Дякуємо, що користуєтесь нашим архівом!
Вентиляція кінотеатру
Інформація про навчальний заклад
ВУЗ:
Національний університет Львівська політехніка
Інститут:
Не вказано
Факультет:
Не вказано
Кафедра:
Кафедра ТГВ
Інформація про роботу
Рік:
2010
Тип роботи:
Курсова робота
Предмет:
Вентиляція
Група:
ТГВ-41
Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):
Міністерство освіти та науки України
Національний університет “Львівська політехніка“
Кафедра ТГВ
Курсова робота
з курсу
“ Вентиляції “
на тему :
«Вентиляція кінотеатру»
Зміст
Ст.
1.Призначення будинку характеристика конструкцій будівельних огорож приміщень та технологічних процесів…………………………………………………………………… …4
2.Конструкційні і теплозахисні характеристики зовнішніх ефективно утеплених огорож. Теплотехнічний розрахунок зовнішніх огорож будівлі за умови ≥………………5-7
3. Розрахункові (проектні) параметри зовнішнього повітря в теплий
(ТПР ) і холодний (ХПР) період року. ………………………………………………………7
4. Розрахункові (проектні) параметри внутрішнього повітря приміщень
у ТПР і ХПР……………………………………………………………………………….….7-8
5. Розрахунок годинних тепло-, волого- і газовиділень у не вентильованому
зальному приміщенні……………………………………………………………………… 8-11
5.1 Теплонадходження від сонячного промінювання……………………………….……8-9
5.2 Теплонадходження від людей……………………………………………………..……...9
5.3 Вологовиділення від люде…………………………………………………………….......9
5.4 Виділення від людей двооксиду вуглецю………………………………………………..9
6. Побудова процесів обробки повітря для ТПР і ХПР на I – d діаграмі та визначення продуктивності системи загально-обмінної вентиляції…………………….…………….11-16
7. Підбір повітророзподілювачів типу ВДП……………………………………………………17
8. Розрахуно повітрообміні загальної притікалоно-витікальної вентиляції приміщень за
крайностями і нормами. Визначення сумарних за притоком і витоком повітря балансів
повітрообміні приміщень, що поєднані шлюзовим приміщенням (спільним коридором
вестибюлем) ………………………………………………………………………………..18-19
9. Підбір перерізу повітропроводів………………………………..…………………………20-21
10. Аеродинамічний розрахунок повітропроводів системи П –1………………………… 22-33
11. Аеродинамічний розрахунок повітропроводів системи В –1…………………………....34-37
12. Література……………………………………………………..………………………….……..38
1.Призначення будинку характеристика конструкцій будівельних огорож приміщень та технологічних процесів.
В даному проекті розглядається громадська споруда – кінотеатр на 240 місць, призначений для міста будівництва - м. Бердянськ .
Кінотеатр - триповерховий .На третьому поверсі встановленні обладнання для вентиляції зального приміщення.
Кладка стін (самонесучих) – цегляна з утеплювачем потиньковані товщиною 510 мм, перегородки між приміщеннями цегляні , дах плоский, для обладнання повітропроводів в кінозалі прийняту підшивну стелю. Вікна подвійні в спарених дерев'яних рамах. Підлога в приміщенні сосновий паркет, у туалетах і фойє – плитка. Фундаменту старанного типу, низ підошви фундаменту на відмітці -4,10 м. Колони перерізом 750×750, поперечний і поздовжній крок яких – 6 м. На першому поверсі розташовані такі приміщення: 7. чоловічій туалет, 8. жіночий туалет, 5. коридор, 19. електрощитова, 11.теплоцентр, 13. зал, 6. фойє, 1. касовий вестибюль, 2. кімната адміністратора, 3. кімната директора, 23. коридор, 4. кімната персоналу. На другому поверсі: 14.15. кінопроекційна,16. перемоточна, 14. кімната механіка, 18. коридор 17. санвузол. На третьому поверсі розташовані такі кімнати: 24. вентиляційна камера, 20.21. акумуляторна, 9. склад, 22. кислотна .Повітроготувальник розміщений у приміщенні вентиляційної камери.
Кінозал розташований між осями 2-3 та В-Б.
2.Конструкційні і теплозахисні характеристики зовнішніх ефективно утеплених огорож. Теплотехнічний розрахунок зовнішніх огорож будівлі за умови ≥
А) зовнішня стіна
1.Вапняно-пісковий тиньк: (0 =1800 кг/м3; (1 = 0,93 Вт/(м((С); ( =0,015м.
2. Мурування з цегли глиняної звичайної на цементно-пісковому розчині:
(0 =1800 кг/м3; (2 = 0,81 Вт/(м((С); ( =0,38м.
3. Пінополіуритан: (0 =35 кг/м3; (3 = 0,05 Вт/(м((С); ( =0,1м
4. Розчин цементно-пісковий: (0 =1600 кг/м3; (4 = 0,81 Вт/(м((С); ( =0,02м
Визначаємо массу 1 м2 поверхні стіни, враховуючи об’єм та об’ємну вагу конструктивних шарів.
М=V*(0 =0,4*1800=720 кг.
Визначаємо коефіцієнт теплопередачі стіни Кзс за умови забезпечення ≥
==2,5(м2 С)/Вт, Кзс=1/=0,4 Вт/ (м2С);
Б) Горищне перекриття (дах)
1. Цементно-піскова стяжка: (0 =1600 кг/м3; (1 = 0,81 Вт/(м((С); ( =0,05м;
2. Пінополіуритан: (0 =35 кг/м3; (2 = 0,05 Вт/(м((С); ( =0,2м;
3. Рубероїд: (0 =600 кг/м3; (3 = 0,17 Вт/(м((С); ( =0,005м;
4. Плита сталескелетна: (0 =2500 кг/м3; (4 = 2,04 Вт/(м((С); ( =0,06м;
Визначаємо массу 1 м2 поверхні перекриття, враховуючи об’єм та об’ємну вагу конструктивних шарів.
М=V*(0 =0,061800=150 кг/ м2;
Визначаємо коефіцієнт теплопередачі перекриття Кгп за умови забезпечення ≥
==4,5(м2 С)/Вт, Кгп=1/=0,22 Вт/ (м2С);
В) Перекриття над необігріваним підвалом
Паркет (сосна поперек волокон): (0 =500 кг/м3; (1 = 0,18 Вт/(м((С); ( =0,02м;
Розчин цементно-пісковий: (0 =1600 кг/м3; (1 = 0,81 Вт/(м((С); ( =0,05м;
Руберойд: (0 =600 кг/м3; (1 = 0,17 Вт/(м((С); ( =0,005м;
Пінополістерол: (0 =35 кг/м3; (1 = 0,05 Вт/(м((С); ( =0,12м;
Визначаємо коефіцієнт теплопередачі перекриття Кгп за умови забезпечення ≥
==2,6(м2 С)/Вт, Кпп=1/=0,38 Вт/ (м2С);
3. Розрахункові (проектні) параметри зовнішнього повітря в теплий
(ТПР ) і холодний (ХПР) період року.
Дод.1[1]
Місто будівництва – м. Бердянськ
Барометричний тиск : 1010 гПа
Розрахункова географічна широта – 46 о Пн.ш.
Середньодобова амплітуда температури зовнішнього повітря 12,5 оС
ТПР tз.а =25,9 оС;
Iз.а =53,9 кДж/кг;
vз.а =1 м/с;
ХПР tз.б = -19 оС;
Iз.б = -17,6 кДж/кг;
vз.б =1 м/с;
4. Розрахункові (проектні) параметри внутрішнього повітря приміщень
у ТПР і ХПР.
Вентиляція приміщення призначена для забезпечення допустимих розрахункових параметрів внутрішнього повітря в зоні обслуговування приміщення.
Розрахункові параметри внутрішнього повітря для проектування систем вентиляції в залі глядачів приймаємо згідно формули 6.1 ст.191 [2].
ТПР : і
температура tв = tпр +∆tp оС= (tза + 0,001*Рвент) +7= (25,9+0,001*500)+7 =33,4оС;
де Рвент – повний тиск вентилятора, Рвент=300…500 Па для малошвидкісних СВ;
∆tp - розрахунковий перепад температур розрахункової внутрішньої в ЗО і
притікольного повітря, °С.
tза - температура зовнішнього повітря.
(враховують також нагрівання повітря на 0,5 °С за рахунок закручування повітряного потоку в вентиляторі);
відносна вологість φв < 65 %;
швидкість руху внутрішнього повітря Vв < 0,5 м/с;
ХПР :
температура tв = 18 оС;
відносна вологість φв < 65 %;
швидкість руху внутрішнього повітря Vв < 0,2 м/с
5. Розрахунок годинних тепло-, волого- і газовиділень у не вентильованому
зальному приміщенні.
Для теплого і холодного періодів року розраховують:
1) теплонадходження від:
а) сонячного випромінювання у ТПР ;
б) людей ;
в) обігрівачів системи чергового (фонового) обігрівання у ХПР;
2) тепловтрати в ХПР;
3) вологовиділення від людей;
4) газовиділення від людей ;
5.1 Теплонадходження від сонячного промінювання.
Тепло надходження в зальне приміщення від сонячного промінювання в ТПР:
Qс = + Qсон.покр + Qсон.ст.. , Вт ;
Теплонадходження від сонячної радіації дахове покриття
Qсон.покр = ∆t*екв*Fпокр.*Кпокр., Вт
де Kпокр – коефіцієнт теплопередачі перекриття , Вт/(м2 К). К = 0,22Вт/(м2 К).
∆t*екв – еквівалентна різниця температур, яка враховує поправку того, що параметри внутрішнього і зовнішнього повітря відмінні від величин, які вказані в табл..5.17 [2]
∆t*екв=∆tекв+(t з.а -24,5)+(26-tв)+αт, оС;
де ∆tекв – рівноважна еквівалентна різниця температур, оС; знаходимо в табл..5.17 [2]
∆tекв=14,9оС для m=150кг/м2 в 14:00
tа – температура зовнішнього повітря, оС;
tr – температура внутрішнього повітря в зоні обслуговування, оС;
∆t*екв=14,9+(25,9-24,5)+(26-31,4)+1,5=10,4 оС
Fпокр - площа перекриття , м2 . Fпокр =360м2 , тоді
Qсон.покр = 12,4*360*0,22=824 Вт.
Теплонадходження від сонячної радіації зовнішню стіну
Qсон.ст. = ∆t*екв*Fст..*Кст., Вт
де K ст– коефіцієнт теплопередачі перекриття , Вт/(м2 К). К = 0,4Вт/(м2 К).
∆t*екв – еквівалентна різниця температур, яка враховує поправку того, що параметри внутрішнього і зовнішнього повітря відмінні від величин, які вказані в табл..5.16 [2]
∆t*екв=∆tекв+(t з.а -24,5)+(26-tв)+αт, оС;
де ∆tекв – рівноважна еквівалентна різниця температур, оС; знаходимо в табл..5.16 [2]
∆tекв=7,8оС для південної стіни в 14:00
tа – температура зовнішнього повітря, оС;
tв – температура внутрішнього повітря в зоні обслуговування, оС;
∆t*екв=7,8+(25,9-24,5)+(26-31,4)+1,5=3,3 оС
Fст. - площа перекриття , м2 . Fст. =153,6 м2 , тоді
Qсон.ст = 5,3*153,6*0,4=202 Вт
5.2Теплонадходження від людей
Qля = (qмя nч + 0,85 qмя nж) , Вт ,
Qлп = (qмп nч + 0,85 qмп nж) , Вт де
qмя, qмп – відповідно явні і повні тепловиділення від людини ( в стані спокою ) , Вт
qмЯ = 52,6 Вт (додаток 5 табл. 5.1 [2])
qмп =93 Вт (додаток 5 табл. 5.1 [2])
nч – кількість чоловіків ( приймаємо , що половина відвідувачів це чоловіки )
nч = 120
ж – кількість жінок .
nж = 120
Qля = 52,6·120+0,85·52,6·120 = 11677 Вт
Qлп = 93·120+0,85·93·120 = 20646 Вт
5.3 Вологовиділення від людей
Мл = мм nм + 0,85 мм n ж , г/год , де
мм – питомі вологовиділення від одного дорослого чоловіка , г/год
мм = 60 (додаток 5 табл. 5.1 [1])
Мл = 60·120+0,85·60·120 = 13320г/год = 13,3 кг/год
5.4 Виділення від людей двооксиду вуглецю.
Мсо2 = mco2 . n , л/год
mco2 – кількість вуглекислого газу , яка виділяється однією людиною.
mco2 = 14 л/год (табл..5.28 [2])
Мсо2 = 14·240 = 3360л/год.
♦ Тепловий баланс кінозалу для ТПР
Qбя= Qля + Qсон.покр + Qсон.ст.. , Вт ;
Qбя=11677+824+202=12703 Вт;
Qбп= Qлп + Qсон.покр + Qсон.ст.., Вт
Qбп=20646+824+202=21672 Вт.
ХПР
Теплонадходження від людей
Qля = (qмя nч + 0,85 qмя nж) , Вт ,
Qлп = (qмп nч + 0,85 qмп nж) , Вт де
qм – тепловиділення від людини ( в стані спокою ) , Вт
qмЯ = 99 Вт (додаток 5 табл. 5.1 [2])
qмп = 128 Вт (додаток 5 табл. 5.1 [2])
nч – кількість чоловіків ( приймаємо , що половина відвідувачів це чоловіки )
nч = 120
nж – кількість жінок .
nж = 120
Qля = 99·120+0,85·99·120 = 21978 Вт
Qлп = 128·120+0,85·128·120 = 28416 Вт
Вологовиділення від людей
Мл = мч nм + 0,85 мч n ж , г/год , де
мч – питомі вологовиділення від одного дорослого чоловіка , г/год
мч = 40 (додаток 5 табл. 5.1 [2])
Мл = 40·120+0,85·40·120 = 8880 г/год = 8,88 кг/год
Виділення газових шкідливостей
Мсо2 = mco2 . n , л/год
mco2 – кількість вуглекислого газу , яка виділяється однією людиною.
mco2 = 14 л/год (табл..5.28 [2])
Мсо2 = 14·240 = 3360 л/год.
Тепловтрати через зовнішні захищення .
Втрати через зовнішню стіну:
Qзс = kз ст·Fст·(tв - tч.о )·n, Вт
kз ст – коефіцієнт теплопередачі стіни будинку ( кінозалу) , Вт/(м3 оС) ; k = 0,4Вт/(м2 оС)
n – коефіцієнт, який зменшує розрахункову різницю температур (tв – tз), приймаємо з таблиці 3 (8(.
Тепловтрати через зовнішні захищення вираховую і заношу в таблицю №1
№
При-мі-щен-ня
Назва примі-щення і його
tв
Огоража приміщення
К, Вт/(м2*К)
(tв – tз.а)*n
Q0,
Вт
Розрахункові тепловтрати Q0= Q0*β, β =1,05 ;Вт
Наз-
ва
Орієнтація за
сторонами світу
Розміри,
ахb,м
F,
м2
1
Гляда-цька зала
18 оС
З.ст.
Пн.
24*9
216
0,4
(15,5-(-19))*1
2981
3130
З.ст.
Сх.
15*5,6
84
0,4
(15,5-(-19))*1
1159
1217
З.ст.
Пд.
24*5,6
134,4
0,4
(15,5-(-19))*1
1855
1948
З.дв.
Пн.
(1,5*2)*2
6
0,71
(18-(-19))*1
320
340
Г.п.
-
14,8*23,8
352,24
0,22
(13-(-19))*0,9
2232
2344
П.п.
-
14,8*23,8
352,24
0,38
(18-(-19))*0,4
1981
2080
∑=11059
Визначаю температуру витікального повітря:
Втрати через горищне перекриття:
Qпер= Fg·kп ·(tв-tз)· n, Вт
Kп – коефіцієнт теплопередачі перекриття будинку ( кінозалу) , Вт/(м3 оС) ;k = 0,22 Вт/(м2 оС)
Fст – площа перекриття (352,24м2)
Qпер= 352,24·0,22·(16-(-19))·0,9 = 2441 Вт
Сумарні тепловтрати приміщення дорівнюватимуть:
ΣQп = Qзс+Qгп+Qпідв+Qдв= (3130+1211+1948)+2344+2080+340=11059 Вт.
Для часткової компенсації тепловтрат і забезпечення фонової внутрішньої температури 12 °С в глядацькому залі передбачена система водяного обігрівання (розміщенням нагрівальних приладів по периметру зовнішніх стін). Визначаємо теплопродуктивність системи опалення:
Вт;.
Тепловий баланс кінозалу для ХПР
Qбя = Qс о+ Qля - ΣQ0 , Вт
Qбя =9266+21978-11053=20191 Вт.
Qбп= Qс о+ Qлп - Q0 , Вт
Qбп =9266+28416-11053=26629 Вт.
6. Побудова процесів обробки повітря для ТПР і ХПР на I – d діаграмі та визначення продуктивності системи загально-обмінної вентиляції.
Розрахунок проводимо для кінозалу на основі тепло , волого і газовиділень для теплого і холодного періодів року.
ТПР :
Визначаємо кутовий коефіцієнт променя процесу асиміляції тепло- і вологонадлишків
Εт = (Qбп .3,6) / Wл , кДж/кг
Εт = (3,6·21672)/13,3= 5866 кДж/кг
На I – d діаграмі наносимо точку З (tЗА = 25,9 °С ; Iза = 53,9 кДж/кг ). З точки З вниз по (I = const) до φ=90 % виконуємо охолодження повітря (точка З) .
Після цього відбувається підігрів повітря на 1 °С (точка П) за рахунок закручування потоку в вентиляторі. З точки П проводимо промінь паралельний до Εт до перетину з ізотермою tв = 28оС , і знаходимо точку В. Решту параметрів внутрішнього повітря знаходимо з I – d діаграми і заносимо в таблицю Табл.6.2
Параметр процесів готування і вентилювання Табл.6.2
Показник стану
Повітря на i-d діаграмі
Позначення стану повітря на i-d діаграмі
Температура tз, оС
Ентальпія
Iз ,кДж/кг
Вологовміст
dз, г/кг
Відносна вологість φз, %
ТПР
З
25,9
53,9
11
53
П
21
53,9
13,2
85
В
28
64
15,5
65
Визначаємо необхідний повітрообмін по надлишках тепла:
По явному теплу:
GЯ = 3,6·QЯ/(с·(tвит-tприт)), кг/год
с –питома теплоємність повітря (с = 1,005 кДж/(кг·°С)
tвит- температура витікального повітря (25°С)
tприт- температура притікального повітря (20°С)
GЯ= 3,6·12703/(1,005·(28-21))=6500 кг/год
По повному теплу:
Gп = Q пб / (Iвит – Iп ) , кг/год
Gп = 3,6·21672/(64-53,9) = 7725 кг/год
Повітрообмін по надлишках вологи
Gв = ΔМв / (dвит– dп) , кг/год
Gв = 13,3/(15,5-13,2)= 5,8 кг/год
Необхідний повітрообмін по газових шкідливостях
кг/год
Свит , Спр – концентрація СО2 в середині і ззовні приміщення , л/м3
кг/год
кг/год
Розрахунковим повітрообміном приймаємо найбільший повітрообмін з порахованих по різних шкідливостях.
Розрахунковим повітрообміном приймаємо повітрообмін по повному теплу Gп =7725 кг/год
Знаходимо кратність повітрообміну в ТПР:
К = Lр/V
Де Lроз –повітрообмін в приміщенні (6438 м3/год);
Lр=Gр/ ρпр==7725/1,2=6438 м3/год
V- об’єм приміщення (2481 м3)
К = 6438/2481 = 2,6 год-1.
на одну особу припадає наступна кількість припливного повітря:
Lроз/240=6438/240=26,8 м3/(год*1особ);
ХПР
За розрахунковий повітрообмін приймаємо повітрообмін , який є розрахунковим для ТПР. Для ХПР з температурою tз≥0оС, об’ємну витрату повітряного потоку на одну особу приймаємо рівною об’ємній витраті для ТПР Lроз/240=26,8 м3/(год*1особ). Для ХПР з температурою tз<0оС, об’ємну витрату повітряного потоку на одну особу приймаємо в два рази меншу за об’ємну витрату ТПР (Lроз/240)/2=13,4 м3/(год*1ос).
Це зменшення подачі чистого повітря на одну особу погіршить повітря приблизно на 10%, а це нас задовольняє і тому подачу повітря приймаємо 13,4 м3/(год*1ос).
Lз = 26,8·n , м3/год
де n – кількість людей
Lз = 26,8·240 = 6432 м3/год
Gз = Lз. ρз , кг/год ;
де Lз – кількість зовнішньго повітря , м3/год
ρз – густина зовнішньго повітря , кг/м3
ρз = 353/(273+ tз) , кг/м3
ρз = 353/(273+ (0)) ; ρз = 1,29 кг/м3
Gз = 6432·1,29 = 8297 кг/год.
К=6432/2481=2,6 год-1
♦ Визначаємо кутовий коефіцієнт променя процесу асиміляції тепло- і вологонадлишків
Εх = (Qбп .3,6) / Мл , кДж/кг
Εх = (3,6·26624)/8,88=10794 кДж/кг
♦ На I – d діаграмі наносимо точку З (tЗ = 0 °С ; Iз = 2 кДж/кг ). З точки З вертикально вверх (d = const) до 18 °С виконуємо підігрів повітря і при цьому одержуємо повітря з дуже малою відносною вологістю. Тоді поступаємо наступним чином, на I – d діаграмі наносимо точку В (tв = 18 °С ; Iв = 36 кДж/кг), яка знаходиться при перетині φ=55% і tв = 18 °С. Тоді наносимо показник кутового променя процесу в приміщенні Εх . Паралельно до Εх проводимо пряму, яка перетнувши ізотерми tп = 12 °С дасть нам точки П (tп = 12 °С ; Iп = 28,5 кДж/кг) . Решту параметрів внутрішнього знаходимо з І-d діаграми.
,°С
Отже, витрата тепла на нагрівання повітря при tз≥0°С визначаю:
Qнагр = 0,278 · Gз · (Іп – Із), Вт
Qнагр = 0,278 · 10495 · (28,5 – 2)=77317, Вт;
Визначаю теплову потужність установки:
Qус =1.1· Qнагр, Вт;
Qус =1.1·77317=85049, Вт;
Отже, витрата тепла на нагрівання повітря при tз<0°С визначається як:
Qнагр = 0,278 · 5695 · (28,5 – (-17,6))=72986, Вт;
Qус =1.1·72986 =80285, Вт;
Gз = Lз. ρз , кг/год ;
Gз = 4068*1,4=5695, кг/год.
Підбір повітроготувальника здійснюється за значенням Lр=6438 м3/год. [3]
Повітроготувальник внутрішній CV-A:
Vmin =6850 м3/год;
Vорт =16500 м3/год;
Vmax = 17350 м3/год;
L = 7610мм;
B = 1323мм;
H = 1637мм;
K=3090 мм;
b*h =1250*1350мм;
b1*h1 =1000*630мм
hw =638
m=1968-2293 кг.
7. Підбір повітророзподілювачів типу ВДП
Проектуємо розміщення плофонів на перетині діагоналей 9,6х7,3 .Загальна кількість встановлених плафонів 4.Найменша відстань повітряного потоку до робочої зони:
;
По таб.14 [6] знаходимо значення коефіцієнтів , ,
Приймаємо плафон ВДП-6 =0,31
м/с
Максимальна пропускна здатність плафона:
м3/год
Сумарна пропускна здатність 4-х плафонів
м3/год > 6438 м3/год
8. Розрахунок повітрообмінів загальної притікально-витікальної вентиляції приміщень за
кратностями і нормами. Визначення сумарних за притоком і витоком повітря балансів
повітрообміні приміщень, що поєднані шлюзовим приміщенням (спільним коридором вестибюлем) .
Кількість повітря в решті приміщень кінотеатру визначаємо виходячи з кратності повітрообміну L = k.Vприм , м3/год .K - кратність повітрообміну [2]. Vприм - об’єм приміщення ,м3 Розрахунок повітрообміну в приміщеннях заносимо в таблицю окремо по витяжці і по припливу . Складаємо баланс припливного та витікального повітря по шлюзовим приміщенням:.
Вданому кінотеатрі є наявні такі приміщення:
Касовий вестибюль(1) , Кабінет адміністратора (2), ,Кабінет директора (3) ,Кімната персоналу (4) , Коридор (5), Фойє (6), Жіночий санвузол (7), Чоловічий санвузол (8), Склад (9), Теплоцентр (11), Глядачева зала( 13) , Кабінет механіка (14) , Кінопроеційна (15), Перемоточна (16), Санвузол (17), Електорощитова (19).
Розрахунок повітрообміні приміщень з крайностями і нормами Табл. 8.1
№ прим.
Назва прим.
V, Об’ єм прим. м3
Кратність (норма) повітрообміну (год-1 м3/год*од.)
Повітрообмін, м3/год
Номери вентсистем,
що обслуговують приміщення
Притік
Витік
Притік
Витік
1
Касовий вестибюль
178
2
-
356
-
П-2,В-2
2
Кабінет адміністратора
29,4
2
1,5 год-1
58,8
44,1
П-2,В-2
3
Кабінет директора
34
2
1,5 год-1
68
51
П-2,В-2
4
Кімната персоналу
52
2
1,5 год-1
104
78
П-2,В-2
∑=230,8
∑=173,1
5
Коридор
57,7
6
Фойє
293,7
2
-
587,4
-
П-2,В-2
7
Жіночий санвузол
24
-
100
м3/год*од
-
200
В-4
8
Чоловічий санвузол
24
-
100 м3/год*од
-
200
В-4
11
Теплоцентр
33
-
1 год-1
-
33
В-7
13
Глядачева зал
2481
2,5
2,5 год-1
6438
6438
П-1,В-1
19
Електрощитова
18,8
-
2
-
237,6
В-10
15
Кінопроекційна
69
3
3 год-1
207
207
П-3, В-5
Кінопроектор
ламповий
-
-
600 м3/год*од.
-
600 м3/год*од.
В-3
17
Санвузол
13,8
-
100
м3/год*од
100
В-9
16
Перемоточна
19,8
2
2
39,6
39,6
П-3, В-5
Σ=246,6
Σ=946,6
14
Кабінет механіка
31,8
-
2
-
63,6
В-8
9
Склад
33
-
1
-
33
В-6
9.Підбір перерізу повітропроводів.
Задаємося рекомендованими швидкостями руху повітря в повітропроводах V, м/с (табл.VII.8 [1]) і за формулою Fк= L/(3600. Vк ) знаходимо попередню площу поперечного перерізу повітропроводу. Потім приймаємо стандартний повітропровід і знаходимо дійсну швидкість руху повітря в ньому
Vк = L/(3600.Fк) , м/с .
Якщо вона лежить в рекомендованих межах , то залишаємо цей повітропровід , а якщо швидкість значно відрізняється від рекомендованої швидкості то приймаємо інший повітропровід і проводимо перерахунок.
При підборі жалюзійних решіток задаємося решіткою і перевіряємо швидкість в жалюзійній решітці за формулою :
Vж.р = L/(3600.Fж.р)
де L – кількість повітря яка проходить крізь решітку м3/год ;
Fж.р - площа живого січення жалюзійної решітки , м2 ;
Vж.р - швидкість в жалюзійній решітці , м/с ;
Якщо швидкість повітря в жалюзійній решітці лежить в межах рекомендованої
(табл.VII.8 [1]) , то до встановлення приймаємо цю решітку. Якщо швидкість значно відрізняється від рекомендованої , то проводимо перерахунок.
Розрахунок заносимо в таблицю 4.
Підбір перерізу повітропроводів вентсистеми
Табл. 9.1.
№ п/п
Назва приміщення
Повітрообмін, м3/год
Переріз повітропроводу, мм
Дійсна швидкість
V,м/с
приток
витік
приток
витік
приток
витік
1
Касовий вестибюль
356
-
200х200
-
2,5
-
2
Кабінет адміністратора
58,8
44,1
150х200
100х150
0,54
0,82
3
Кабінет директора
68
51
100х150
100х100
1,26
1,42
4
Кімната персоналу
104
78
100х100
100х100
2,88
2,17
6
Фойє
587,4
-
400х250
-
1,63
-
7
Жіночий санвузол
-
200
-
100х150
-
3,7
8
Чоловічий санвузол
-
200
-
100х150
-
3,7
11
Теплоцентр
-
33
-
140х140
-
0,47
19
Електрощитова
-
237,6
-
140х140
-
3,37
15
Кінопроекційна
207
207
100х150
100х150
3,83
3,83
15
Кінопроектор
ламповий
-
600
-
200х200
-
4,17
17
Санвузол
-
100
-
100х150
-
1,85
16
Перемоточна
39,6
39,6
100х150
100х150
0,73
0,73
14
Кабінет механіка
-
63,6
-
140х140
-
0,9
9
Склад
-
33
-
140х140
-
0,47
10. Аеродинамічний розрахунок повітропроводів системи
П –1
В залі глядачів влаштовуємо систему загальнообмінної вентиляції з механічним припливом витяжкою .
Розрахунковий повітрообмін глядацької зали в ТПР 6438 м3/год
Роздача повітря здійснюється через повітророзподільний плафон ВДП-6, як це показано на рисунку.
Витяжка повітря здійснюється в престельовій зоні через повітрозбірні плафони.
Кількість повітророзподільчих пристроїв рівна 4.
Аеродинамічний розрахунок проводимо методом питомих втрат тиску .
Проведений аеродинамічний розрахунок дає змогу визначити втрати тиску в системі для підбору вентиляційного обладнання.
Результати аеродинамічного розрахунку заносимо в талицю 5. Визначення місцевих опорів для механічної притікальної вентиляції глядацького залу.
Ділянка 1.
Дросель клапан (у відкритому положені):
ζ=0,12 - (таб.4.55 пункт 35 ст. 256 [4])
2.Коліно
Плавний відвід таб. VII.13 пункт 2 ст.87[7]
ζ=а*b*c=1*1*0,7=0,7
а=1 при R/d=1 ;
b=1 при α=90 о ;
c=0,7 при b/h=1,5
3.Трійник на прямий прохід
Aп/Ac=(0,6*0,4)/(0,7*0,5)=0,24/0,35=0,7
Q0/Qc=4300/8600=0.5
ζп=0,35 (таблиця 4.53 ст. 249 [4])
4.Перехід з 600х400 на O 630; l=300 мм
мм
ζ=0,06 – таб. 14.11 пункт 51 ст.320 [5]
Повітророзподільник типу ВДП-6
, м2 ; =4300, м3/год ; =630 , мм
ζ=1,9 - ст.221 [6]
, м/c
Знаходимо втрати тиску у повітророзподільнику:
ζ , Па
Втрати у повітроготувальнику
1. Фільтр =300
2. Шумоглушник =30 , Па
3. Повітронагрівач =50 , Па
4. Камера зрошеня =100 , Па
5. Повітропротічний елемент =15 , Па
Знаходимо втрати тиску у повітроготувальнику:
=300+30+2*50+100+2*15=660 , Па
Ділянка 2.
1.Коліно
Плавний відвід таб. VII.13 пункт 2 ст.87[7]
ζ=а*b*c=0,7
а=1 при R/d=1 ;
b=1 при α=90 о ;
c=0,7 при b/h=1,4
2.Трійник на поворот
ζ =1,5 при =0,9 - таб. VII.13 пункт 54 [7]
Ділянка 3.
1.Коліно
Плавний відвід таб. VII.13 пункт 2 ст.87[7]
ζ=а*b*c=1*1*1=1
а=1 при R/d=1 ;
b=1 при α=90 о ;
c=1 при b/h=1
2.Коліно
Плавний відвід таб. VII.13 пункт 2 ст.87[7]
ζ=а*b*c=0,5*0,62*1=0,31
а=0,5 при R/d=0,75 ;
b=0,62 при α=45 о ;
c=1 при b/h=1
3.Раптове розширення:
ζ=(1-f/F)2 – коефіцієнт місцевого опору, значення якого ζ відносяться до швидкості υ=6,5 м/с в січенні f.
де f=0,638*0,638=0,41, м2 – площа поперечного перерізу вужчого
повітропроводу;
F=0,8*0,8 =0,64 м2 - площа поперечного перерізу розширеного повітро-
проводу.
Тоді: ζ=(1-0,41/0,64)2 =0,13 . (таблиця VΙΙ. 13 пункт 9 ст. 90 [7])
Ділянка 4.
1.Раптове розширення:
ζ=(1-f/F)2 – коефіцієнт місцевого опору, значення якого ζ відносяться до швидкості υ=4,3 м/с
в січенні f.
де f=0,8*0,8=0,64, м2 – площа поперечного перерізу вужчого повітропроводу;
F=1*0,6 =0,6 м2 - площа поперечного перерізу розширеного повітро-проводу.
Тоді: ζ=(1-0,64/0,6)2 =0,004 - (таблиця VΙΙ. 13 пункт 9 ст. 90 [7])
2.Коліно
Плавний відвід таб. VII.13 пункт 2 ст.87[7]
ζ=а*b*c=1*1*1=1
а=1 при R/d=1 ;
b=1 при α=90 о ;
c=1 при b/h=1
3.Жалюзійно- декоративна решітка
ζ =2,19 - таб. VII.13 пункт 25 ст.93[7]
Ділянки 5.
Трійник на поворот
A0/Ac=(0,6*0,4)/(0,7*0,5)=0,24/0,35=0,7
Q0/Qc=4300/8600=0.5
ζ0=1 - (таблиця 4.53 ст. 249 [4])
2.Перехід з 600х400 на O 630; l=300 мм
мм
ζ=0,06 – таб. 14.11 пункт 51 ст.320 [5]
3.Дросель клапан (у відкритому положені):
ζ=0,12 - (таб.4.55 пункт 35 ст. 256 [4])
Повітророзподільник типу ВДП-6 (див.ділянка 1.)
Ділянки 6,7 аналогічні до ділянок 1,2.Всі величини приймаємо з ділянок 1,2
Аеродинамічний розрахунок системи вентиляції П-1
Таблиця 10.1
№ діл.
Qv ,
м3/год
l , м
Розміри
V,
R
keк
f
R* l* f
Σζ
ΣZ=Σζ*
*ρV2 /2
Rlf+ΣZ,
матеріал
м3 /c
a х b,
м/с
Па/м
Па
Па
мм
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
1
4300
1,194
10,5
600х400
4,7
5,0
0,1
1,0
52,5
1,23
34
86,5
Сталь
2
8600
2,389
9,8
700х500
6,4
7,0
0,1
1,0
68,6
2,2
54,1
122,7
Сталь
3
17200
4,8
7,7
800х800
6,5
5,0
0,1
1,0
38,5
2,75
69,7
108,2
Сталь
4
17200
4,8
2,2
800х800
6,5
5,0
0,1
1,0
11
3,19
80,7
91,7
Втрати у повітророзподільнику 16,9
Втрати у повітроготувальнику 660
5
4300
1,194
-
-
4,9
-
-
-
-
1,1
15,85
32,75
Сталь
6
4300
1,194
10,5
600х400
4,7
5,0
0,1
1,0
52,5
1,15
32,1
84,6
Сталь
7
8600
2,389
7,0
700х500
6,4
7,0
0,1
1,0
49,0
2,2
54,1
103,1
Сталь
8
4300
1,194
-
-
4,9
-
-
-
-
1,1
15,85
15,85
Сталь
Сумарні втрати тиску в системі П1
Ув’язка Ув’язка
Ділянки 1,2 Ділянки 5
Ділянки 6,7
Ув’язка не потрібна
Для ув’язки 5 ділянки кут нахилу лопаток
в дроселі повинен дорівнювати
-див. (таб.4.55 пункт 35 ст. 256 [4])
Ув’язка 8 ділянки аналогічна до ділянки 5
11. Аеродинамічний розрахунок повітропроводів системи
В –1
Ділянка 1
Повітря в кількості 17200 м3/год забераємо через нерегульовані решітки.
Визначаємо необхідну кількість решіток для забезпечення витоку повітря в кількості 17200м3/год при мінімальній рекомендованій швидкості v=0,5 м/с.
Приймаємо решітки типу СТД-5289 розміром 150х580 мм. і (табл. VІІ.15[7])
(табл.12.20[5])
Ділянка 2
1.Вхід через нерухому решітку встановлену в повітропроводі.
=3,6 (таб.14.11[5])
2.Коліно
Плавний відвід таб. VII.13 пункт 2 ст.87[7]
ζ=а*b*c=1*1*1=1
а=1 при R/d=1 ;
b=1 при α=90 о ;
c=1 при b/h=1
3.Раптове розширення:
ζ=(1-f/F)2 – коефіцієнт місцевого опору, значення якого ζ відносяться до швидкості υ=7,0 м/с
в січенні f.
де f=0,8*0,8=0,64, м2 – площа поперечного перерізу вужчого повітропроводу;
F=1,25*1,35 =1,69 м2 - площа поперечного перерізу розширеного повітро-проводу.
Тоді: ζ=(1-0,64/1,69)2 =0,39 - (таблиця VΙΙ. 13 пункт 9 ст. 90 [7])
Ділянка 3
1.Раптове розширення:
ζ=0,5(1-f/F) – коефіцієнт місцевого опору, значення якого ζ відносяться до швидкості υ=7,0 м/с
в січенні f.
де f=0,8*0,8=0,64, м2 – площа поперечного перерізу вужчого повітропроводу;
F=1,0*0,63 =0,63 м2 - площа поперечного перерізу розширеного повітро-проводу.
Тоді: ζ=0,5(1-0,63/0,64) =0,008 - (таблиця VΙΙ. 13 пункт 8 ст. 89 [7])
2.Зонд
ζ =1,3 – таблиця VΙΙ. 13 пункт 22 ст. 93 [7])
Втрати у повітроготувальнику
1. Фільтр =300
5. Повітропротічний елемент =15 , Па
Знаходимо втрати тиску у повітроготувальнику:
=300+3*15=345 , Па
Аеродинамічний розрахунок системи вентиляції В-1
Таблиця 11.1
№ діл.
Qv ,
м3/год
l , м
Розміри
V,
R
keк
f
R* l* f
Σζ
ΣZ=Σζ*
*ρV2 /2
Rlf+ΣZ,
матеріал
м3 /c
a х b,
м/с
Па/м
Па
Па
мм
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
1
17200
4,8
-
150х580
0,5
-
-
-
-
207,9
31,2
31,2
Сталь
2
17200
4,8
13,6
800х800
7,0
6,0
0,1
1,0
81,6
7,99
234,9
316,5
Сталь
3
17200
4,8
3,5
800х800
7,0
6,0
0,1
1,0
21,0
1,38
40,6
61,6
Сталь
Втрати у повітроготувальнику 345
Сумарні втрати тиску в системі В1 Па
Список використаної літератури
Жуковський С. С., Лабай В. Й. Системи енергопостачання і забезпечення мікроклімату будинків та споруд: навчальний посібник для ВЗО. – Львів: Астрономо-геодезичне товариство, 2000.- 259 с.
С.С, Жуковський «Вентилювання приміщень.» навч посібник. – Львів: видавництво Н.У. «Л. П.», 2007. – 476с.
Каталог фірми Vts-clima.
4. Русланов Г.В., Справочник.-:Будівельник, 1983.-272 с.
5. Староверов И.Г. часть2. Справрчник проектировщика.- Москва: 1969.
6. Пеклов А.А. Кондиционирование воздуха .- Київ: Вища школа, 1978.
326 с.
7. Щекін Р.В. Справочник по теплоснабжению и вентиляции. – Киев: Будівельник , 1976
Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!
0%
Оголошення від адміністратора