Подякувати Студентському архіву довільною сумою
Admin
26.02.2023 12:38
Дякуємо, що користуєтесь нашим архівом!
Електронні пристрої електроустановок
Інформація про навчальний заклад
ВУЗ:
Національний університет Львівська політехніка
Інститут:
Не вказано
Факультет:
Не вказано
Кафедра:
Електропостачання промислових підприємств міст і сільського господарства
Інформація про роботу
Рік:
2005
Тип роботи:
Курсова робота
Предмет:
Промислова електроніка
Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):
Міністерство освіти України
Національний університет “Львівська політехніка”
Інститут післядипломної освіти
Кафедра “Електропостачання промислових підприємств міст і сільського господарства”
КУРСОВА РОБОТА
«Електронні пристрої електроустановок»
з дисципліни
„Промислова електроніка”
ВИКОНАВ:
ПРИЙНЯВ:
Олійник М.Й.
Львів-2005
Розрахункова частина
1.1. Вихідні дані: необхідна смуга пропускання підсилювачіа 40-19000Гц, тип транзистора (н-навчальний ) КТн-615А,максимальна допустима напруга база-емітер
Uбдоп=0,9В,максимальний допустимий струм бази Iбдоп=9мА, максимальна допустима напруга колектор-емітер Uкедоп=48В,максимальний допустимий струм колектора Ікдоп=1500мА,максимальна допустима потужність розсіювана колектором Ркдоп=18Вт
1.2.
Класифікація підсилювачів може бути вироблена по декількох ознаках: по характеру підсилюваних сигналів (підсилювачі гармонійних сигналів, імпульсні підсилювачі і т. д.), по роду підсилювальних елементів (транзисторні, лампові), за призначенням, числу каскадів, роду електроживлення і іншим показникам. Проте однією з найістотніших класифікаційних ознак є діапазон частот електричних сигналів, в межах якого даний підсилювач може задовільно працювати.
Характерною особливістю сучасних електронних підсилювачів є виняткове різноманіття схем, по яких вони можуть бути побудовані. Проте серед цього різноманіття можна виділити найтиповіші схеми, що містять елементи і ланцюги, які найчастіше зустрічаються в підсилювальних пристроях незалежно від їх функціонального призначення. До числа таких типових підсилювальних схем слід віднести каскади підсилювачів низької частоти. Тому вивчення підсилювальних пристроїв доцільно почати саме з розгляду схем УНЧ, з'ясування принципів їх побудови, призначення окремих елементів і порядку їх розрахунку.
Сучасні УНЧ виконуються переважно на біполярних і польових транзисторах в дискретному або інтегральному виконанні, причому підсилювачі в мікровиконанні відрізняються від своїх дискретних аналогів, головним чином, конструктивно-технологічними особливостями, схемні ж побудови принципових відмінностей не мають.
Вхідний сигнал поступає на базу і змінює її потенціал відносно заземленого емітера. Це веде до зміни струму бази, а відповідно, і до зміни струму колектора і напруги на навантажувальному опорі Rк. Роздільний конденсатор Ср1 служить для запорбігання протіканню постійної складової струму бази через джерело вхідного сигналу. З допомогою конденсатора Ср2 на вихід каскаду подається змінна складова напруги Uке, яка змінюється по закону вхідного сигналу, але значно перевищує його по величині. Важливу роль відіграє резистор Rб в колі бази, який забезпечує вибір вихідної робочої точки на характеристиках транзистора і визначає режим роботи каскаду по постійному струму.
Рис. 1. Схема підсилювача низької частоти
Деякі нaстaнови щодо розрахунку пілсплювача
Виписуємо вихідні дані з таблиці І,
Креслимо схему каскаду підсилювача.
Керуючись заданими параметрами транзистора, будуємо його вхідні та вихідні статичні характеристики в іменованих одиницях для свого варіанту завдання (див. рис 2, рис.З).
Будуємо криву обмеження максимальної допустимої потужності Рк, шо виділяється на колекторі:
Ік = f(Uке)=Ркдоп/Uке
Ік =18/48=0,375=375мА
Вона має вигляд гіперболи і повинна бути зображена на вихідних характеристиках.
∆Іб=0,5Ібдоп-Ібмін/8
∆Іб=0,5*9-1,1/8=0,425мА
5. На вихідних статичних характеристиках будуємо навантажувальну пряму виходячи з того, що транзистор повинен прашовати при максимально можливих напрузі та струмові колектора, але, при цьому, навантажувальна пряма не повинна перетинати криву обмеження потужності.
Навантажувальну пряму будуємо за двома точками:
- точка перетину з віссюUке (при Iк=0) дає нам ЕРС джерела живлення: приймають Ек≤0,5Uкедоп.
- точка перетину з віссю Ік. (приUке=0) дає нам максимальний струм колектора Ік ≤Ікдоп.
Остаточно уточнюємо розміщення навантажувальної прямої так, щоб вона не перетинала криву обмеження потужності, і отримуємо остаточні значення Ек,Ік
6. На одній із вихідних характеристик у місці перетину з навантажувальною прямою вибираємо точку спокою 0 таким чином, щоб можна було здійснити приблизно однакові переміщення вздовж навантажувальної прямої не виходячи, при цьому, на нелінійні ділянки вихідних характеристик. Записуємо координати цієї точки спокою: Uко,Іко, шо відповідають значенням початкових струму та напруги бази Ібо,Uбо.
7. Обчислюємо Rе – опір резистора емітера за формулою:
Rе=(0,05-0,03)Ек/Іео=Uрео/Іко
Rе=0,04*24/0,370=2,6Ом Оскільки Іко=0,95Іео=Іео.
8. Визначаємо опір резистора Rк в колі колектора за формулою:
Rк=(Uко/Іко)-Rе=12/0,37-2,6=30Ом
9.Для розрахунку опорів Rб1 і Rб2 полільника напруги (він необхідний для
забезпечення стабільного протікання струму та напруги бази Ібо,Uбо необхідно знайти величину напруги між базою та спільною шиною (землею) у режимі спокою:
Uбзо=Rе*Іео+Uбо,
Де, Іео-наближено =Іко
Uбзо=2,6*0,37+12=12,96
10. Струм дільника напруги, який повинен у (2. .5) разів (краще більше) перевищувати струм Ібо, дорівнює:
Іп=(2ч5)Ібо
Іп=0,37*4=1,48=1480мА
Розраховуємо опори подільника Rб1 і Rб2:
Rб1=(Ек-Uбзо)/(Іп+Ібо); Rб2= Uбзо/Іп.
Rб1=(24-12,96)/(1,48+0,37)=6Ом
Rб2=12,96/1,48=8,76Ом
Максимальне значення колекторного струму Ікмах не повинне знаходитись на нелінійній ділянці вихідних характеристик, мінімальне значення Ікмін- не повинне попадати у зону, де струм Іб знаходиться у зоні насичення . Виходячи з цих міркувань з цих міркувань, визначаємо амплітуду вихідного сигналу та відповідні до неї значення Ікмін та Ікмах(за навантажувальною прямою).
За координатами точок перетину навантажувальної прямої і відповідних статичнігх характеристик визначаємо Ібмах (за Ікмах,Uкмах) та Uбмін (за Ікмін,Uкмін). За відповідною статичною характеристикою визначаємо відповідні Uбмах,Uбмін. За амплітуду вхідного сигналу приймаємо меншу з різниць | Uбо-Uбмах| і | Uбо-Uбмін | -записуємо Uвхт. Остаточно визначаємо Uбмах=Uбо+ Uвхт, Uбмін= Uбо-Uвхт. Знаходимо остаточно уточнені відповідні їм і Ібмах, Ібмін, а на вихідних характерстиках-відповідні їм остаточні значення Uкмах,Uкмін,Ікмах,Ікмін та знаходимо амплітуду вихідного сигналу Uвихт,Івихт.
Будуємо, прив'язуючи до вхідних характеристик, напругу та струм вхідного сигналу бази транзистора, а прив'язуючи до вихідних характеристик - напругу та струм колектора у вигляді відповідних синусоїд.
Величина ємнісного опору Хсе для заданої частоти вхідного сигналу повинна бути приблизно у 10 разів меншою, ніж величина активного опору Rе: Хсе=0,1Rе. Ця величина ємнісного опору повинна розраховуватись при частоті підсилювального сигналу fвх. Виходячи з цього, ємність конденсатора:
Се=5/πfвхср*Rе
Се=5/3,14*9500*2,6=64мкФ
fвхср- середня частота діапазону підсилення.
Величину ємності розділювального конденсатора Ср1 необхідно вибрати такою, щоб спад змінної складової вхідної напруги на ньому не перевищував (1...2)% від амплітуди напруги вхідного сигналу
ΔUср1=(0,01...0,02)Uвхт,звідси Ср1=25...50/ πfвхср*Rвх
ΔUср1=0,02*0,45=0,009=0,01В
Ср1=40/3,14*9500*15,6=85,8мкФ
де, Rвх - розраховують з умови, що він е результатом паралельного сполучення опору Rб2 з послідовно з'єднаними опорами Rе та Rб: (у режимі спокою Rб=Uбо/Ібо); опір Rб1 молжна не враховувати.
17. Після розрахунку величин опорів Rб1,Rб2,Rк,Rе і ємностей Ср1,Се їх вибирають і номінального ряду резисторів і конденсаторів, що виготовляються, гак. щоб вони мали значення найближчі до розрахованих.
18. Визначаємо сумарну потужність. Р , що виділяється її усіх активних опорах схеми у режимі спокою:
Р‗=Іко2(Rе+Rк)+(Іп+Ібо) І*Rб1+ІпІ2*Rб2:
Р‗=3,72(2,6+30)2+(0,375+0,37) *6*0,3752*8,76=90,2 Вт
19 Визначаємо потужність Рнав, що виділяється в опорі навантаження від струму змінної складової сигналу (пам'ятаючи, що в даному випадку для спрощення розрахунків Rнав=Rк)
Рнав=(Ікмах-Іко)2/2*Rк
Рнав=(1,5-0,37)2/2*30=19,1Вт
Визначимо потужність , що відбирається від джерела живлення:
Рдж=Ек*Іко
Рдж=24*3,7=88,8Вт
21 . Визначаємо коефіцієнт корисної дії розрахованого каскаду
η=Рнав/Рдж
η=19,1/88,8=0,21
Потужність розсіяння транзистора
Рм=Рдж-Рн
Рм=88,8-19,1=69,7Вт
Визначаємо коефіцієнт підсилення каскаду за напругою. струмом і потужністю.
Кu=Uвихт/Uвхт, Кі =Івихт/Івхт, Кр= Кu* Кu
Кu=24/0,45=53,3; Кі=750/4,5=166; Кр=53,3*166=8883
Згідно проведених розрахунків підсилювача низької частоти (ПНЧ) вибираємо конденсатор Ср і Се два штуки типу КМ-6 ємністю 22-1000 мкФ та резисторив колі емітера,бази та колектора типу БЛП-0,25, від 1-20Ом та БЛП -0,1 від 1Ом-100 кОм
Зміст розрахунково-графічної робот.
1. Розрахункова частина.
1.1. Вихідне завдання для конкретного варіанту.
1.2. Детальний опис роботи схеми.
1.3. Розрахунки елементів та режиму роботи схеми.
2. Графічна частина
2.1. Схема підсилювача з позначенням усіх елементів, струмів і напруг - аркуш Л4.
2.2. Часові діаграми та графіки до пояснення роботи підсилювача (міліметровій папір А4).
Рекомендована література
1. Забродин Ю.О. Промышленная электроника:Учебник для вузов.- М.:Высшая школа, 1982.-496с. 2 Лапринемко П.Ю. Справочник по полупроволниковым приборам. - К. Техніка, 1970. - 380 с.
3. Теоретические основы электротехники: в 2-х т. Учебник для вузов./ Нейман Л.Р., Демирчян К.С. - 3-е изд., перераб. и доп. — Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отл-ние, 1981. — 536 с., ил.
4. 1нструкція до лабораторних робіт та методичні настанови для самостійного вивчення тем з курсу промнслової електроніки (№7, №11, №19). 2. Графічна частина.
2.1. Схема підсилювача з позначенням усіх елементів, струмів і напруг-аркуш А4
Рис. 1. Схема підсилювача низької частоти.
Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!
0%
Оголошення від адміністратора