Проектирование несущих конструкций многоэтажного каркасного здания. Курсова робота з Інші. Робота № 300459

Перехід до торгівельного партнера Binance

Проектирование несущих конструкций многоэтажного каркасного здания

Інформація про навчальний заклад

ВУЗ:

Інші

Інститут:

Не вказано

Факультет:

Не вказано

Кафедра:

Не вказано

Інформація про роботу

Рік:

2025

Тип роботи:

Курсова робота

Предмет:

Інші

Завантажити

Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):

Курсовой проект на тему Проектирование несущих конструкций многоэтажного каркасного здания Состав проекта: расчетно-пояснительная записка; графическая часть на 2-х листах формата А-1. Содержание курсового проекта: Стр. Компоновка конструктивной схемы здания ………………………….………………….……… -- Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия Исходные данные Расчет плиты по предельным состояниям первой группы Расчет плиты по предельным состояниям второй группы Расчет и конструирование однопролетного предварительно напряженного ригеля Исходные данные Определение усилий в ригеле Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной оси Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному к продольной оси Построение эпюры материалов 1.3* Расчет и конструирование однопролетного ригеля без предварительного напряжения 1.3.1. Исходные данные 1.3.2. Определение усилий в ригеле 1.3.3. Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной оси 1.3.4. Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному к продольной оси 1.3.5. Построение эпюры материалов 1.4 Расчет и конструирование колонны 1.4.1. Исходные данные 1.4.2. Определение усилий в колонне 1.4.3. Расчет прочности колонны 1.5 Расчет и конструирование фундаментов под колонну 1.5.1. Исходные данные 1.5.2. Определение размера стороны подошвы фундамента 1.5.3. Расчет на продавливание 1.5.4. Определение площади арматуры фундамента 2. Монолитная плита перекрытия сплошного сечения 2.1. Исходные данные 2.2. Определение нагрузок и усилий в плите 2.3. Расчет несущей способности плиты Литература 1.2. Расчет и конструирование многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия при временной нагрузке 4800 Н/м2. 1.2.1. Исходные данные. Нагрузки на 1 м2 перекрытия Таблица 1 Нагрузка на 1 п.м. длины плиты при номинальной её ширине 2,1 м с учетом коэффициента надежности по назначению здания (II класс ответственности) EMBED Equation.3 : расчетная постоянная EMBED Equation.3 кН/м; расчетная полная EMBED Equation.3 кН/м; нормативная постоянная EMBED Equation.3 кН/м; нормативная полная EMBED Equation.3 кН/м; нормативная постоянная и длительная EMBED Equation.3 кН/м. Материалы для плиты: Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В20. EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 12[1]); EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 13[1]); коэффициент условий работы бетона EMBED Equation.3 (табл. 15[1]). Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Начальный модуль упругости EMBED Equation.3 МПа (табл. 18[1]). К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-ей категории. Технология изготовления плиты – агрегатно-поточная. Натяжение напрягаемой арматуры осуществляется электротермическим способом. Арматура: - продольная напрягаемая класса A-IV -класс бетона необходимо назначать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры (табл. 8[1]). . EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 19*, 22*, 29* [1]). поперечная ненапрягаемая класса Вр-I, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 29* [1]). 1.2.2. Расчет плиты по предельным состояниям первой группы. Определение внутренних усилий Расчетный пролет плиты в соответствии с рис. 2 равен: EMBED Equation.3 м. Поперечное конструктивное сечение плиты заменяется эквивалентным двутавровым сечением. По рис. 3 определяем следующие характеристики плиты: EMBED Equation.3 см; EMBED Equation.3 см; EMBED Equation.3 см; EMBED Equation.3 см; EMBED Equation.3 см; EMBED Equation.3 см. Плита рассчитывается как однопролетная шарнирно-опертая балка, загруженная равномерно-распределенной нагрузкой (рис.4). Усилия от расчетной полной нагрузки: изгибающий момент в середине пролета EMBED Equation.3 кНм; поперечная сила на опорах EMBED Equation.3 кН. Усилия от нормативной нагрузки: полной: EMBED Equation.3 кНм; (g+) постоянной и длительной: EMBED Equation.3 кНм. L0=5390 М Рис. 4. Расчетная схема пли- ты и эпюры усилий. QMAX МMAX Q Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты При расчете по прочности расчетное поперечное сечение плиты принимается тавровым с полкой в сжатой зоне (свесы полок в растянутой зоне не учитываются). При расчете принимается вся ширина верхней полки EMBED Equation.3 см, так как: EMBED Equation.3 см EMBED Equation.3 см, где EMBED Equation.3 конструктивный размер плиты. Положение границы сжатой зоны определяется согласно (3.30) [1]: EMBED Equation.3 ; Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке и расчет плиты ведется как прямоугольного сечения с размерами EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 . Коэффициент EMBED Equation.3 . При EMBED Equation.3 . Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле (25) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле: EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 - коэффициент, принимаемый равным для тяжелого бетона EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 - напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры класса A-IV EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 - напряжение, принимаемое при коэффициенте EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 - потери напряжения, равные при неавтоматизированном электротермическом способе натя- жения нулю; EMBED Equation.3 - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое для конструкций из тяжелого бетона с учетом действующих нагрузок EMBED Equation.3 МПа. EMBED Equation.3 ; Величина EMBED Equation.3 должна удовлетворять условию (1) [1]: EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 . При электротермическом способе натяжения EMBED Equation.3 МПа, где EMBED Equation.3 - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м. При выполнении условия (1) [1] получим EMBED Equation.3 МПа. Значение EMBED Equation.3 вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения EMBED Equation.3 , определяемым по формуле (6) [1]: EMBED Equation.3 . При электротермическом способе натяжения величина EMBED Equation.3 вычисляется по формуле (7) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента. Число напрягаемых стержней предварительно принимаем равным числу ребер в многопустотной плите, т.е. EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 . При благоприятном влиянии предварительного напряжения EMBED Equation.3 . Предварительное напряжение с учетом точности натяжения составит: EMBED Equation.3 МПа. При условии, что полные потери составляют примерно 30% начального предварительного напряжения, последнее с учетом полных потерь, будет равно: EMBED Equation.3 МПа. По формуле (70) [1]: EMBED Equation.3 МПа, где EMBED Equation.3 принимается при коэффициенте EMBED Equation.3 с учетом потерь по поз. 3…5 табл.5 [1]. При электротермическом способе натяжения, как уже отмечено выше, потери равны нулю, поэтому EMBED Equation.3 МПа. EMBED Equation.3 МПа. С учетом всего вышеизложенного: EMBED Equation.3 . Так как EMBED Equation.3 , то площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле (3.15) [2]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - коэффициент условий работы арматуры, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести. По формуле (27) [1]: EMBED Equation.3 . Для арматуры класса A-IV EMBED Equation.3 . С учетом этого получим: EMBED Equation.3 . Поэтому принимаем EMBED Equation.3 . Тогда площадь сечения арматуры будет равна: EMBED Equation.3 см2. Рассмотрим несколько вариантов подбора сечения арматуры: Принимаем 410 A-IV с EMBED Equation.3 см2 и 412 A-IV с EMBED Equation.3 см2. Общая площадь EMBED Equation.3 см2, что больше требуемой площади сечения. Вариант удовлетворяет поставленным условиям, и принимаем данную комбинация к дальнейшему расчету. При числе стержней напрягаемой арматуры EMBED Equation.3 получим: EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 МПа; EMBED Equation.3 МПа; EMBED Equation.3 МПа. Тогда EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Следовательно, EMBED Equation.3 и принятая площадь арматуры остается без изменения. Максимальное расстояние между напрягаемыми стержнями арматуры принимается не более 600 мм (см. рис.5), что соответствует требованию п 5.20 [1] при EMBED Equation.3 . Расчет по прочности сечения, наклонного к продольной оси плиты Расчет прочности наклонных сечений выполняется согласно п.3.29…3.31 [1]. Поперечная сила EMBED Equation.3 кН. Предварительно приопорные участки плиты заармируем в соответствии с конструктивными требованиями п.5.27 [1]. Для этого с каждой стороны плиты устанавливаем по четыре каркаса длиной EMBED Equation.3 с поперечными стержнями 4 Вр-I, шаг которых EMBED Equation.3 см. (по п.5.27 [1] EMBED Equation.3 мм). По формуле (72) [1] проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента; EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий класс и вид бетона. EMBED Equation.3 , но не более 1,3; где EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 ; При EMBED Equation.3 см2 (44 Вр-I) коэффициент поперечного армирования EMBED Equation.3 . Отсюда EMBED Equation.3 . Коэффициент EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 для тяжелого бетона. Делаем проверку: EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Следовательно, размеры поперечного сечения плиты достаточны для восприятия нагрузки. Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры исходя из условия: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона. Коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в двутавровых элементах, равен: EMBED Equation.3 ; При этом принимается, что EMBED Equation.3 . С учетом этого получаем: EMBED Equation.3 . Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы обжатия EMBED Equation.3 равен: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 (значение силы обжатия EMBED Equation.3 см. ниже) принимается с учетом коэффициента EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 ; Принимаем EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 . Вывод: Условие не удовлетворяется, конструктивного армирования недостаточно. Поперечная арматура необходима по расчету. Для хомутов используется арматура 8 А-III (из условия сварки с продольной арматурой). Отгибы отсутствуют. Поперечная сила на расстоянии 10 см от торца плиты равна: EMBED Equation.3 кН. Расчет для обеспечения прочности по наклонной трещине производится по наиболее опасному наклонному сечению из условия: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном; EMBED Equation.3 - сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину ( EMBED Equation.3 ). EMBED Equation.3 , EMBED Equation.3 где EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий влияние вида бетона, для тяжелого бетона равен 2,0; EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах; EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил (сил обжатия); EMBED Equation.3 - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента. Определяем максимальную длину проекции опасного наклонного сечения на продольную ось плиты EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 см. Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, равно: EMBED Equation.3 Приняв EMBED Equation.3 , усилия в хомутах на единицу длины плиты равны: EMBED Equation.3 Н/см. При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно выполняться условие: EMBED Equation.3 Н/см; Так как EMBED Equation.3 Н/см EMBED Equation.3 Н/см, принимаем EMBED Equation.3 Н/см. Задаемся EMBED Equation.3 см. Уточняем величину EMBED Equation.3 при двух арматурных каркасах: EMBED Equation.3 Н/см. При этом EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 Н/см. Находим EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 см, что удовлетворяет условию: EMBED Equation.3 . Делаем проверку несущей способности плиты: EMBED Equation.3 , или EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Как видно, условие выполняется. Значит, несущая способность с учетом образования трещин обеспечена. Шаг поперечных стержней на приопорных участках: EMBED Equation.3 см. Из условия обеспечения прочности наклонного сечения в пределах участка между хомутами максимально возможный шаг поперечных стержней: EMBED Equation.3 см. Кроме того, по конструктивным требованиям согласно п.5.27 [1], поперечная арматура устанавливается: на приопорных участках, равных 1/4 пролета, при EMBED Equation.3 см с шагом: EMBED Equation.3 см; EMBED Equation.3 см. Окончательно шаг поперечных стержней принимаем: на приопорных участках длиной 1,4 м EMBED Equation.3 см; на остальной части пролета EMBED Equation.3 см. 1.2.3. Расчет плиты по предельным состояниям второй группы. Геометрические характеристики приведенного сечения Круглое очертание пустот заменим эквивалентным квадратным со стороной EMBED Equation.3 см. Размеры расчетного двутаврового сечения: толщина полок EMBED Equation.3 см; ширина ребра EMBED Equation.3 см; ширина полок EMBED Equation.3 см, EMBED Equation.3 см. При EMBED Equation.3 площадь приведенного сечения составит: EMBED Equation.3 см2. Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани равен: EMBED Equation.3 Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения равно: EMBED Equation.3 см. Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести равен: EMBED Equation.3 Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне равен: EMBED Equation.3 см3; то же, по верхней зоне: EMBED Equation.3 см3. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле (132) [1]: EMBED Equation.3 . Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения составит: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - изгибающий момент от полной нормативной нагрузки, EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 - усилие обжатия с учетом всех потерь EMBED Equation.3 (см. расчет потерь), EMBED Equation.3 Н. Эксцентриситет усилия обжатия равен: EMBED Equation.3 см. EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 , принимаем EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 см. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны, составляет: EMBED Equation.3 см. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяемый по формуле (7.37) [2]: EMBED Equation.3 . Для симметричных двутавровых сечений при EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 см3; EMBED Equation.3 см3. Потери предварительного натяжения арматуры При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры EMBED Equation.3 . Первые потери определяются по п. 1…6 табл.5 [1] с учетом указаний п. 1.25 [1]. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры равны: EMBED Equation.3 МПа. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами EMBED Equation.3 , так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием. Потери от деформации анкеров EMBED Equation.3 и формы EMBED Equation.3 при электротермическом способе натяжения равны 0. Потери от трения арматуры об огибающие приспособления EMBED Equation.3 , поскольку напрягаемая арматура не отгибается. Потери от быстронатекающей ползучести EMBED Equation.3 определяются в зависимости от соотношения EMBED Equation.3 . По табл. 7 [1] EMBED Equation.3 . Из этого условия устанавливается передаточная прочность EMBED Equation.3 . Усилие обжатия с учетом потерь EMBED Equation.3 вычисляется по формуле (8)[1]: EMBED Equation.3 Н. Напряжение в бетоне при обжатии: EMBED Equation.3 Передаточная прочность бетона EMBED Equation.3 МПа. Согласно требованиям п.2.6 [1] EMBED Equation.3 МПа; EMBED Equation.3 МПа. Окончательно принимаем EMBED Equation.3 МПа, тогда EMBED Equation.3 . Сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия EMBED Equation.3 (без учета изгибающего момента от собственной массы плиты): EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Так как EMBED Equation.3 , то потери от быстронатекающей ползучести равны: EMBED Equation.3 МПа. Первые потери EMBED Equation.3 МПа. Вторые потери определяются по п. 7…11 табл.5[1]. Потери от усадки бетона EMBED Equation.3 МПа. Потери от ползучести бетона EMBED Equation.3 вычисляются в зависимости от соотношения EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 находится с учетом первых потерь. EMBED Equation.3 Н. EMBED Equation.3 При EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 МПа. Вторые потери EMBED Equation.3 МПа. Полные потери EMBED Equation.3 МПа. Так как EMBED Equation.3 , окончательно принимаем EMBED Equation.3 МПа. EMBED Equation.3 Н. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси Для элементов, к трещинностойкости которых предъявляются требования 3-ей категории, коэффициент надежности по нагрузке EMBED Equation.3 . Расчет производится из условия (124) [1]: EMBED Equation.3 . Нормативный момент от полной нагрузки EMBED Equation.3 . Момент образования трещин EMBED Equation.3 по способу ядровых моментов определяется по формуле (125) [1]: EMBED Equation.3 , где ядровый момент усилия обжатия EMBED Equation.3 . Так как EMBED Equation.3 , то в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок образование трещин не происходит. Расчет прогиба плиты Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно нормам принимается равным: EMBED Equation.3 см. Определение прогиба производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке EMBED Equation.3 по формуле на стр. 142 [3]: EMBED Equation.3 , где для свободно опертой балки коэффициент EMBED Equation.3 равен: - EMBED Equation.3 при равномерно распределенной нагрузке; - EMBED Equation.3 при двух равных моментах по концам балки от силы обжатия. Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам (155 … 159) п.4.24[1]. Кривизна от постоянной и длительной нагрузки: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - момент от соответствующей внешней нагрузки относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения; EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности более 40%; EMBED Equation.3 - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона; Кривизна от кратковременной нормативной нагрузки: EMBED Equation.3 , Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 . Поскольку напряжение обжатия бетона верхнего волокна EMBED Equation.3 , т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны EMBED Equation.3 , обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна EMBED Equation.3 . Тогда согласно формулам (158, 159) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 . Прогиб от постоянной и длительной нагрузок составит: EMBED Equation.3 см. Вывод: Прогиб не превышает предельную величину: EMBED Equation.3 1.3. Расчет и конструирование однопролетного ригеля. Для опирания пустотных панелей принимается сечение ригеля высотой EMBED Equation.3 см. Ригель выполняется предварительно напряженным. Высота сечения обычного ригеля EMBED Equation.3 . 1.3.1. Исходные данные Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия принимаются те же, что и при расчете панели перекрытия. Ригель шарнирно оперт на консоли колонн, EMBED Equation.3 см. Расчетный пролет: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - пролет ригеля в осях; EMBED Equation.3 - размер сечения колонны; 20- зазор между колонной и торцом ригеля; 140- размер площадки опирания. Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля определяется с грузовой полосы, равной шагу рам, в данном случае шаг рам 5,7 м. Постоянная нагрузка EMBED Equation.3 : -от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 ; -от веса ригеля EMBED Equation.3 , где 2500 кг/м3 – плотность железобетона. С учетом коэффициентов надежности по нагрузке EMBED Equation.3 и по назначению здания EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 кН/м. Итого: EMBED Equation.3 кН/м. Временная нагрузка EMBED Equation.3 с учетом коэффициента надежности по назначению здания EMBED Equation.3 и коэффициента снижения временной нагрузки в зависимости от грузовой площади: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 м2 [5]; EMBED Equation.3 м2 – грузовая площадь. EMBED Equation.3 . Окончательно EMBED Equation.3 . Полная нагрузка: EMBED Equation.3 кН/м. 1.3.2. Определение усилий в ригеле Расчетная схема ригеля – однопролетная шарнирно опертая балка пролетом EMBED Equation.3 . Вычисляем значения максимального изгибающего момента М и максимальной поперечной силы Q от полной расчетной нагрузки: EMBED Equation.3 кНм; EMBED Equation.3 кН. Характеристики материалов ригеля: Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В30. EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 12[1]); EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 13[1]); коэффициент условий работы бетона EMBED Equation.3 (табл. 15[1]). Начальный модуль упругости EMBED Equation.3 МПа (табл. 18[1]). К трещиностойкости ригеля предъявляются требования 3-ей категории. Технология изготовления ригеля – агрегатно-поточная. Натяжение напрягаемой арматуры осуществляется электротермическим способом. Арматура: - продольная напрягаемая класса A-V 10-40 мм, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 19*, 22*, 29* [1]). поперечная ненапрягаемая класса А-III 6-8 мм, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 29* [1]). 1.3.3. Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной оси Определяем высоту сжатой зоны EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 см – рабочая высота сечения ригеля; EMBED Equation.3 - относительная высота сжатой зоны, определяемая по EMBED Equation.3 . Коэффициент EMBED Equation.3 . Т.к. полученный EMBED Equation.3 , то увеличиваем сечение ригеля. Принимаем сечение ригеля высотой EMBED Equation.3 см. С учетом этого делаем перерасчет (нагрузка от веса ригеля изменится). Постоянная нагрузка EMBED Equation.3 : -от веса ригеля EMBED Equation.3 , С учетом коэффициентов надежности по нагрузке EMBED Equation.3 и по назначению здания EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 кН/м. Итого: EMBED Equation.3 кН/м. Полная нагрузка: EMBED Equation.3 кН/м. EMBED Equation.3 кНм; EMBED Equation.3 кН. Рабочая высота сечения ригеля EMBED Equation.3 см ; EMBED Equation.3 при EMBED Equation.3 . Высота сжатой зоны EMBED Equation.3 см. Сжата узкая часть сечения, и поэтому расчетным будет прямоугольное сечение. Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле (25) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 Величина EMBED Equation.3 должна удовлетворять условию (1) [1]: EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 . При электротермическом способе натяжения EMBED Equation.3 МПа, где EMBED Equation.3 - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м. При выполнении условия (1) [1] получим EMBED Equation.3 МПа. Значение EMBED Equation.3 вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения EMBED Equation.3 , определяемым по формуле (6) [1]: EMBED Equation.3 . При электротермическом способе натяжения величина EMBED Equation.3 вычисляется по формуле (7) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента. Число напрягаемых стержней предварительно принимаем EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 . При благоприятном влиянии предварительного напряжения EMBED Equation.3 . Предварительное напряжение с учетом точности натяжения составит: EMBED Equation.3 МПа. При условии, что полные потери составляют примерно 30% начального предварительного напряжения, последнее с учетом полных потерь, будет равно: EMBED Equation.3 МПа. По формуле (70) [1]: EMBED Equation.3 МПа, где EMBED Equation.3 принимается при коэффициенте EMBED Equation.3 с учетом потерь по поз. 3…5 табл.5 [1]. При электротермическом способе натяжения, как уже отмечено выше, потери равны нулю, поэтому EMBED Equation.3 МПа. EMBED Equation.3 МПа. С учетом всего вышеизложенного: EMBED Equation.3 . Так как EMBED Equation.3 , то площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле (3.15) [2]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - коэффициент условий работы арматуры, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести. По формуле (27) [1]: EMBED Equation.3 . Для арматуры класса A-V EMBED Equation.3 . С учетом этого получим: EMBED Equation.3 . Поэтому принимаем EMBED Equation.3 . Тогда площадь сечения арматуры будет равна: EMBED Equation.3 см2. Рассмотрим несколько вариантов подбора сечения арматуры: 1 вариант. Принимаем 420 A-V с EMBED Equation.3 см2. 2 вариант. Принимаем 222 A-V с EMBED Equation.3 см2 и 218 A-V с EMBED Equation.3 см2. Общая площадь EMBED Equation.3 см2. Как видно, по трудоемкости варианты аналогичны, но по расходу арматуры наиболее целесообразен 1 вариант. 1.3.4. Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному к продольной оси Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному к продольной оси, выполняется согласно п.п. 3.29…3.33 [1]. Расчет производится рядом с подрезкой в месте изменения сечения ригеля. Поперечная сила на грани подрезки на расстоянии 10 см от торца площадки опирания EMBED Equation.3 кН. Проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле (72) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 , но не более 1,3; где EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 ; Ориентировочно принимаем коэффициент поперечного армирования EMBED Equation.3 . Отсюда EMBED Equation.3 . Коэффициент EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 для тяжелого бетона. Делаем проверку: EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Следовательно, размеры поперечного сечения ригеля достаточны для восприятия нагрузки. Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры исходя из условия: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона. EMBED Equation.3 , т.к. рассматривается прямоугольное сечение; Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы обжатия EMBED Equation.3 равен: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 (значение силы обжатия EMBED Equation.3 см. ниже) принимается с учетом коэффициента EMBED Equation.3 : Для определения P2 воспользуемся расчетом ригеля по предельным состояниям 2 группы. Геометрические характеристики приведенного сечения Тавровое сечение ригеля заменяем эквивалентным прямоугольным со сторонами 20 и 60 см. EMBED MSDraw.Drawing.8.2 При EMBED Equation.3 площадь приведенного сечения составит: EMBED Equation.3 см2. Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани равен: EMBED Equation.3 Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения равно: EMBED Equation.3 см. Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести равен: EMBED Equation.3 Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне равен: EMBED Equation.3 см3; то же, по верхней зоне: EMBED Equation.3 см3. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле (132) [1]: EMBED Equation.3 . Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения составит: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - изгибающий момент от полной нормативной нагрузки, EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 - усилие обжатия с учетом всех потерь EMBED Equation.3 (см. расчет потерь), EMBED Equation.3 Н. Эксцентриситет усилия обжатия равен: EMBED Equation.3 см. EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 , принимаем EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 см. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны, составляет: EMBED Equation.3 см. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяемый по формуле (7.37) [2]: EMBED Equation.3 . Для симметричных сечений EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 см3; EMBED Equation.3 см3. Потери предварительного натяжения арматуры ригеля При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры EMBED Equation.3 . Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры равны: EMBED Equation.3 МПа. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами EMBED Equation.3 , так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием. Потери от деформации анкеров EMBED Equation.3 и формы EMBED Equation.3 при электротермическом способе натяжения равны 0. Потери от трения арматуры об огибающие приспособления EMBED Equation.3 , поскольку напрягаемая арматура не отгибается. Потери от быстронатекающей ползучести EMBED Equation.3 определяются в зависимости от соотношения EMBED Equation.3 . По табл. 7 [1] EMBED Equation.3 . Из этого условия устанавливается передаточная прочность EMBED Equation.3 . Усилие обжатия с учетом потерь EMBED Equation.3 вычисляется по формуле (8)[1]: EMBED Equation.3 Н. Напряжение в бетоне при обжатии: EMBED Equation.3 Передаточная прочность бетона EMBED Equation.3 МПа. Согласно требованиям п.2.6 [1] EMBED Equation.3 МПа; EMBED Equation.3 МПа. Окончательно принимаем EMBED Equation.3 МПа, тогда EMBED Equation.3 . Сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия EMBED Equation.3 (без учета изгибающего момента от собственной массы плиты): EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Так как EMBED Equation.3 , то потери от быстронатекающей ползучести равны: EMBED Equation.3 МПа, где EMBED Equation.3 . Первые потери EMBED Equation.3 МПа. Вторые потери определяются по п. 7…11 табл.5[1]. Потери от усадки бетона EMBED Equation.3 МПа. Потери от ползучести бетона EMBED Equation.3 вычисляются в зависимости от соотношения EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 находится с учетом первых потерь. EMBED Equation.3 Н. EMBED Equation.3 При EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 МПа. Вторые потери EMBED Equation.3 МПа. Полные потери EMBED Equation.3 МПа. Так как EMBED Equation.3 , окончательно принимаем EMBED Equation.3 МПа. EMBED Equation.3 Н. С учетом этого EMBED Equation.3 ; Принимаем EMBED Equation.3 . Тогда EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 . Вывод: Условие не удовлетворяется, конструктивного армирования недостаточно. Поперечная арматура необходима по расчету. Расчет для обеспечения прочности по наклонной трещине производится по наиболее опасному наклонному сечению из условия: EMBED Equation.3 . Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном, равно EMBED Equation.3 ; Для тяжелого бетона EMBED Equation.3 . Определяем максимальную длину проекции опасного наклонного сечения на продольную ось ригеля EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 см. Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, составляет EMBED Equation.3 кН. Приняв EMBED Equation.3 усилия в хомутах на единицу длины ригеля равны: EMBED Equation.3 Н/см. При этом должно выполняться условие: EMBED Equation.3 Н/см. Так как EMBED Equation.3 , принимаем EMBED Equation.3 . Определяем длину проекции опасной наклонной трещины на продольную ось ригеля: EMBED Equation.3 см. Поскольку EMBED Equation.3 . Уточняем величину EMBED Equation.3 , исходя из условия, что при EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 кН. При этом EMBED Equation.3 Н/см. Окончательно принимаем EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 см. Из условия сварки с продольной арматурой принимаем поперечную арматуру 8 A-III. При двух каркасах EMBED Equation.3 см2. Шаг поперечных стержней на приопорных участках EMBED Equation.3 см. Из условия обеспечения прочности наклонного сечения в пределах участка между хомутами максимально возможный шаг поперечных стержней: EMBED Equation.3 см. Кроме того, по конструктивным требованиям согласно п.5.27 [1] поперечная арматура устанавливается: на приопорных участках, равных 1/4 пролета, при EMBED Equation.3 мм: EMBED Equation.3 см и EMBED Equation.3 см; на остальной части пролета при EMBED Equation.3 см с шагом: EMBED Equation.3 см. EMBED Equation.3 см. Окончательно принимаем шаг поперечных стержней: на приопорных участках длиной 1,8 м s=20 см; на приопорных участках в подрезке s=10 см; на остальной части пролета s= 45 см. Натяжение обрываемой арматуры осуществляется при помощи приварки её к закладным деталям, находящимся на нижерасположенных предварительно натянутых арматурных стержнях. 1.3.5. Построение эпюры материалов Продольная рабочая арматура в пролете 420 A-V с EMBED Equation.3 . Площадь этой арматуры определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Площадь рабочей арматуры AS(220)=6,28 см2. Определяем изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с полной запроектированной арматурой 420 A-V с EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 см. Из условия равновесия EMBED Equation.3 где EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 . По прил. 10 м/у EMBED Equation.3 . М(420)=68012,560,71555=335,9 кНм. Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, больше изгибающего момента, действующего в сечении: 335,9 кНм>285,5 кНм. До опоры доводятся 220 A-V с AS(220)=6,28 см2. Вычисляем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля, заармированным 220 A-V. EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 см. EMBED Equation.3 . По прил. 10 м/у EMBED Equation.3 . М(220)=6806,280,87857=213,72 кНм. Графически по эпюре моментов определяем место теоретического обрыва стержней 220 A-V . Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в EMBED Equation.3 пролета. Изгибающий момент в EMBED Equation.3 пролета равен: EMBED Equation.3 . Изгибающий момент в EMBED Equation.3 пролета равен: EMBED Equation.3 . Изгибающий момент в EMBED Equation.3 пролета равен: EMBED Equation.3 . Откладываем на этой эпюре М(220)=213,72 кНм в масштабе. Точка пересечения прямой с эпюрой называется местом теоретического обрыва арматуры. Момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 420 A-V, также откладывается в масштабе на эпюре М. Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости: EMBED Equation.3 . Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q=84 кН. Поперечные стержни 8 A-III с EMBED Equation.3 см2 в месте теоретического обрыва имеют шаг 20 см. EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 см EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 см. Принимаем EMBED Equation.3 см. Шаг хомутов в приопорной зоне EMBED Equation.3 принимается равным EMBED Equation.3 на участке длиной 0,5 м. Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять к моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 220 A-V М(220)=213,72 кНм. EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 - это точки теоретического обрыва арматуры. Длина обрываемого стержня будет равна EMBED Equation.3 м. Окончательно принимаем длину обрываемого стержня 4,2 м. Вывод: Данное конструктивное решение ригеля достаточно технически сложное и экономически более дорогое, нежели использование обычного ригеля. Поэтому приму к рассмотрению второй вариант ригеля – без предварительного натяжения. 1.3. А Расчет и конструирование однопролетного ригеля без предварительного натяжения. Для опирания пустотных панелей принимается сечение ригеля высотой EMBED Equation.3 см. Ригель выполняется без предварительного напряжения арматуры. Высота сечения обычного ригеля EMBED Equation.3 . 1.3А.1. Исходные данные Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м2 перекрытия принимаются те же, что и при расчете панели перекрытия. Ригель шарнирно оперт на консоли колонн, EMBED Equation.3 см. Расчетный пролет: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - пролет ригеля в осях; EMBED Equation.3 - размер сечения колонны; 20- зазор между колонной и торцом ригеля; 140- размер площадки опирания. Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля определяется с грузовой полосы, равной шагу рам, в данном случае шаг рам 5,7 м. Постоянная нагрузка EMBED Equation.3 : -от перекрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 ; -от веса ригеля EMBED Equation.3 , где 2500 кг/м3 – плотность железобетона. С учетом коэффициентов надежности по нагрузке EMBED Equation.3 и по назначению здания EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 кН/м. Итого: EMBED Equation.3 кН/м. Временная нагрузка EMBED Equation.3 с учетом коэффициента надежности по назначению здания EMBED Equation.3 и коэффициента снижения временной нагрузки в зависимости от грузовой площади: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 м2 [5]; EMBED Equation.3 м2 – грузовая площадь. EMBED Equation.3 . Окончательно EMBED Equation.3 . Полная нагрузка: EMBED Equation.3 кН/м. 1.3А.2. Определение усилий в ригеле Расчетная схема ригеля – однопролетная шарнирно опертая балка пролетом EMBED Equation.3 . Вычисляем значения максимального изгибающего момента М и максимальной поперечной силы Q от полной расчетной нагрузки: EMBED Equation.3 кНм; EMBED Equation.3 кН. Характеристики материалов ригеля: Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В30. EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 12[1]); EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 13[1]); коэффициент условий работы бетона EMBED Equation.3 (табл. 15[1]). Начальный модуль упругости EMBED Equation.3 МПа (табл. 18[1]). К трещиностойкости ригеля предъявляются требования 3-ей категории. Технология изготовления ригеля – агрегатно-поточная. Натяжение напрягаемой арматуры осуществляется электротермическим способом. Арматура: - продольная ненапрягаемая класса A-III 10-40 мм, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 19*, 22*, 29* [1]). поперечная ненапрягаемая класса А-III 6-8 мм, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа, EMBED Equation.3 МПа (табл. 29* [1]). 1.3А.3. Расчет прочности ригеля по сечению, нормальному к продольной оси Определяем высоту сжатой зоны EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 см – рабочая высота сечения ригеля; EMBED Equation.3 - относительная высота сжатой зоны, определяемая по EMBED Equation.3 . Коэффициент EMBED Equation.3 . Т.к. полученный EMBED Equation.3 , то увеличиваем сечение ригеля. Принимаем сечение ригеля высотой EMBED Equation.3 см. С учетом этого делаем перерасчет (нагрузка от веса ригеля изменится). Постоянная нагрузка EMBED Equation.3 : -от веса ригеля EMBED Equation.3 , С учетом коэффициентов надежности по нагрузке EMBED Equation.3 и по назначению здания EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 кН/м. Итого: EMBED Equation.3 кН/м. Полная нагрузка: EMBED Equation.3 кН/м. EMBED Equation.3 кНм; EMBED Equation.3 кН. Рабочая высота сечения ригеля EMBED Equation.3 см ; EMBED Equation.3 По прил. 10 методических указаний при EMBED Equation.3 . Высота сжатой зоны EMBED Equation.3 см. Сжата узкая часть сечения, и поэтому расчетным будет прямоугольное сечение. Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле (25) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 МПа. EMBED Equation.3 . Так как EMBED Equation.3 , то площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле (3.15) [2]: EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 см2. Рассмотрим несколько вариантов подбора сечения арматуры: 1 вариант. Принимаем 425 A-III с EMBED Equation.3 см2. 2 вариант. Принимаем 228 A-III с EMBED Equation.3 см2 и 220 A-III с EMBED Equation.3 см2. Общая площадь EMBED Equation.3 см2. Как видно, по трудоемкости варианты аналогичны, но по расходу арматуры наиболее целесообразен 2 вариант. 1.3А.4. Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному к продольной оси Расчет прочности ригеля по сечению, наклонному к продольной оси, выполняется согласно п.п. 3.29…3.33 [1]. Расчет производится рядом с подрезкой в месте изменения сечения ригеля. Поперечная сила на грани подрезки на расстоянии 10 см от торца площадки опирания EMBED Equation.3 кН. Проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами по формуле (72) [1]: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 , но не более 1,3; где EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 . EMBED Equation.3 ; Ориентировочно принимаем коэффициент поперечного армирования EMBED Equation.3 . Отсюда EMBED Equation.3 . Коэффициент EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 для тяжелого бетона. Делаем проверку: EMBED Equation.3 ; EMBED Equation.3 . Следовательно, размеры поперечного сечения ригеля достаточны для восприятия нагрузки. Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры исходя из условия: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона. EMBED Equation.3 , т.к. рассматривается ригель прямоугольного сечения без предварительно напряженной арматуры; EMBED Equation.3 . Вывод: Условие не удовлетворяется, конструктивного армирования недостаточно. Поперечная арматура необходима по расчету. Расчет для обеспечения прочности по наклонной трещине производится по наиболее опасному наклонному сечению из условия: EMBED Equation.3 . Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном, равно EMBED Equation.3 ; Для тяжелого бетона EMBED Equation.3 . Определяем максимальную длину проекции опасного наклонного сечения на продольную ось ригеля EMBED Equation.3 : EMBED Equation.3 см. Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами, составляет EMBED Equation.3 кН. Приняв EMBED Equation.3 усилия в хомутах на единицу длины ригеля равны: EMBED Equation.3 Н/см. При этом должно выполняться условие: EMBED Equation.3 Н/см. Так как EMBED Equation.3 , принимаем EMBED Equation.3 . Определяем длину проекции опасной наклонной трещины на продольную ось ригеля: EMBED Equation.3 см. Поскольку EMBED Equation.3 . Уточняем величину EMBED Equation.3 , исходя из условия, что при EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 кН. При этом EMBED Equation.3 Н/см. Окончательно принимаем EMBED Equation.3 и тогда EMBED Equation.3 см. Из условия сварки с продольной арматурой принимаем поперечную арматуру 8 A-III. При двух каркасах EMBED Equation.3 см2. Шаг поперечных стержней на приопорных участках EMBED Equation.3 см. Из условия обеспечения прочности наклонного сечения в пределах участка между хомутами максимально возможный шаг поперечных стержней: EMBED Equation.3 см. Кроме того, по конструктивным требованиям согласно п.5.27 [1] поперечная арматура устанавливается: на приопорных участках, равных 1/4 пролета, при EMBED Equation.3 мм: EMBED Equation.3 см и EMBED Equation.3 см; на остальной части пролета при EMBED Equation.3 см с шагом: EMBED Equation.3 см. EMBED Equation.3 см. Окончательно принимаем шаг поперечных стержней: на приопорных участках длиной 1,8 м s=20 см; на приопорных участках в подрезке s=10 см; на остальной части пролета s= 45 см. 1.3А.5. Построение эпюры материалов Продольная рабочая арматура в пролете 228 A-III с EMBED Equation.3 см2 и 220 A-III с EMBED Equation.3 см2. Площадь этой арматуры определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводят два стержня большего диаметра. Площадь рабочей арматуры AS(228)=12,32 см2. Определяем изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с полной запроектированной арматурой 228 A-III и 220 A-III с EMBED Equation.3 см2: EMBED Equation.3 , где EMBED Equation.3 см. Из условия равновесия EMBED Equation.3 где EMB

Курсова робота Інші

01.01.1970 03:01-

Коментарі

Ви не можете залишити коментар. Для цього, будь ласка, або зареєструйтесь.

Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!

Маєш корисні навчальні матеріали, які припадають пилом на твоєму комп'ютері? Розрахункові, лабораторні, практичні чи контрольні роботи — завантажуй їх прямо зараз і одразу отримуй бали на свій рахунок! Заархівуй всі файли в один .zip (до 100 МБ) або завантажуй кожен файл окремо. Внесок у спільноту – це легкий спосіб допомогти іншим та отримати додаткові можливості на сайті. Твої старі роботи можуть приносити тобі нові нагороди!

поділитись