Розрахунок проміжної опори. Інші з Інші. Робота № 300510

Розрахунок проміжної опори

Інформація про навчальний заклад

ВУЗ:

Інші

Інститут:

Не вказано

Факультет:

Не вказано

Кафедра:

Не вказано

Інформація про роботу

Рік:

2015

Тип роботи:

Інші

Предмет:

Інші

Завантажити

Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):

5.1. Расчет промежуточной опоры балочного неразрезного моста Исходные данные. Выполняется расчет промежуточной опоры под нераз- резное пролетное строение 42+63+42 (рис. 3.11), рассчитанное в параграфе 3.2. Опора массивная из сборных железобетонных облицовочных блоков с заполнением внутренней части монолитным бетоном класса В20. Сбор- ные блоки опоры армируются арматурой класса А-11 исходя из условий их транспортировки и монтажа. В расчете на стадии эксплуатации эта арма- тура не учитывается. В верхней части опоры предусмотрена ниша для уста- новки домкратов, которыми при необходимости поднимается пролетное строение. Конструкция опоры, уровни воды, ледохода и судоходный, а так- же грунтово-геологические условия приведены на рис. 5.1. На опоре расположена неподвижная резиновая опорная часть с фторопластом в ме- таллической обойме. Средний пролет предназначен для прохода судов. Согласно требованиям судоходства река относится к V классу внутренних водных путей. Зимой она замерзает. Наибольшая толщина льда при уровне низкого ледостава (УНЛ) /1„ = 0,6 м. Так как но высоте опоры ее сечение принято постоянным, наиболее опасным является сечение по верхнему обрпу плиты ростксрка. Определение нлгрунж на опору. Собственный вес опоры О = Здесь плотность материала оголовка опоры и подферменных плит принята как для железобетона (у == 2,5 т/м3), а для тела опоры высотой 8,6 м, учи- тывая незначительный процент армирования сборных блоков и наличие монолитного бетона, — у = 2,45 т/м3. Опора симметрична относительно центра тяжести расчетного сечения, поэтому момент от собственного веса М = 0. Определяем гидростатическое давление воды. Для этого находим пло- щадь поперечного сечения части опоры, находящейся в воде, Лоп = 2 . 0,5 • 3,14 • 0,62 + 4,1 • 1,2 =. == 6,05 м2. Длина участка, находящегося в воде: при УМВ А„ == УМВ - НО == 144 - 143,5 == 0,5 м; при УВВ /1„==УВВ—НО== 147,5—143,5= 4м. Гидростатическое давление по формуле Момент гидростатического давления относительно центра тяжести расчетного сечения М = 0. Определяем опорное давление от веса пролетного строения и мостового полотна. Вычисление давления на опору произведем, используя линию влияния опорной реакции (рис. 5.2, г). Она получена, как сумма ординат линий влияния поперечных сил Ов слева и справа от опорного сечения. Площади участков линии влияния: Положительного и <7п == 46,02 кН/м (табл. 3.8) Сп.с.л = (194,6 + 46,02) 70,3 = 16915,6 кН. При расчетном значении с ^ >• 1 (<7о.. == 214,1 кН/м и ^ц = 62,36 кН/м) (?п.е= (214,1 +62,36)70,3== = 19435.1 кН. При расчетном значении с ^ ="0,9 (<7с.в = 175,1 кН/м и дп - 41,4 кН/м) 0,,.с= (175,1+41,4) 70,3= 15219,9кН. Моменты относительно центра тяжести сечения М = 0, так как опор- ные части расположены симметрично оси опоры. Определяем опорную реакцию от временной нагрузки на пролетном <'т/><ч'нии. К.1К видно из параграфа 3.2, расчетной для рассматриваемого пролет- ного строения является нагрузка А-11, поэтому определение усилий от НК-800 пг производится. Учгт нагрузки А-11 производится с впадением, как и при расчете про- летного строения, коэффициента полес ногти, равного 0,6, к полосовой распределенной нагрузке, то есть по сути с учетом тех же значений КПУ, что и для пролетного строения. С.хсмп ЗсП-ружения линии влияния иремсниой нагрузкой приведена на рис. 6.2, б и 5.2, в. Ординаты линии •л и ни и я под колесами тележки А-11: при загружении положительного участки линии влияния vi - 1; </а == 0,975 + (1 — 0,975) Х X 10<6-1'5 ^ л 996- •л> те — и,»7^и, при загружении отрицательного участка линии влияния vi --0.096; ^=-0,95- - (0.096 - 0.095) -7^5- == 0,096. Максимальным для расчета опоры идодь мости янляотся зипчсние опор- МиЙ рсикги" при иружснии поломммх "" иищиипи» двумя колоннами А-11 и двух тротуаров пешеходной нагрузкой. Соответствующие значения коэффициентов поперечной установки (пара- граф 3.2): КПУд = 1,6; КПУдт = 2; КПУ, =2 и <7т=2 кН/м. Опорные реакции: нормативная Ктах,п = КПУА^полбОп + КПУдтРАт Х Х(^+^)+КПУ^со„=» = 1,6. 11 .70,35+2. 110(1 + + 0,996) +2.2. 70,35 == = 1958.7 кН; расчетная ^тах = 1,2 • 1958,7 == 2350.4 кН. Так как длина загружаемого участка линии влияния ^ = 42 + 63 == == 105 м > 30 м, значение коэффициента надежности по нагрузке у^ == = 1,2 для всех видов воздействия, динамический коэффициент как для массивной опоры не вводится. Минимальное значение опорной ре- акции при загружении отрицательного участка ее линии влияния для расчета опоры вдоль моста ^пип.п = КПУд(7пол(йо + КПУдтРдт Х Х (г/з + г/4) + КПУ^сйо = ==—1,6. 11 .0,05—2 • 110 •(0,0964- + 0,096) — 2 • 3,16 • 0,05 = - 43,4 кН; Ктт = Т/^пИп.п == — 1,2 • 43,4 == =—52,1 кН. Момент опорной реакции в направлении вдоль моста отсутствует, так как опорная часть расположена симметрично относительно оси опоры. Определяем значение опорной реакции для расчета опоры моста при загружении пролетного строения двумя колоннами А-11, сдвинутыми к тро- туару по схеме на рис. 3.16, б. Соответствующие значения КПУ (параграф 3.2): КПУд == 1,6; КПУдт =• == 2. Пешеходная нагрузка при таком загружении не учитывается. Вдоль моста рассматривается загружепие по схеме, приведенной на рис. 5.2, б: Так как в направлении поперек моста опорные части стоят под каждой из стенок коробчатой балки и временная нагрузка расположена не симметрично оси проезда, опорная реакция создает момент относительно центра тяжести рассчитываемого сечения. 1 Плечо (рис. 3.16, б) е-—-(о'55+1•9+-¥-)= л \ " I =4~(о'55+1'9-^•-1г-)==2м• Момент опорной реакции М^ = К^е = 1677,3 • 2 = 3354,6 кН • м; М == Ке = 2012,7 . 2 = 4025,4 кН . м. Определяем горизонтальную продольную нагрузку от торможения А-Л. Полагаем, что тормозят только автомобили, движущиеся в одном направ- лении, то есть тормозная нагрузка снимается с одной полосы движения и, в связи с этим, коэффициент полосности к распределенной нагрузке не вводится. Вес нормативной полосовой распределенной нагрузки, тормозящей в про- летах, примыкающих к рассчитываемой опоре, в соответствии с загруже- нном линии влияния опорной реакции для получения Ктах (рис. 5.2, б) Р^ПОЛ^+^^^+бЗ)^ = 1155 кН. Полное значение тормозной нагрузки р^ = 0.5Р = 0,5 • 1155 = 577.5 кН. но не более /?==25К=25 • 11 = 275 кН. Принимаем Р == 275 кН, и в запас прочности полагаем, что через неподвижную опорную часть на опору это усилие передается полностью. Тормозная н.'ирузк<1 приложена на 1,5 м иышс уропня проезд;» по мосту, одипко при [жсчсгг промежуточных опор бплочпых мостов допускпгтся не учитышиь момент vi ее переноса Принимаем опорные части высотой 20 см. Тогда расстояние от центр» опорных частей до низа опоры (рис. 5.1) ^=-°^-+(ВО-НО)= == -^-2- + 153,5 — 143,5 = 10,1 м. Момент силы торможения М = РН^ = 275 . 10,1 = 2777,5 кН • м. Вес полосовой нагрузки, тормозящей в пролете /з = 42 м, в соотМТ* ствии с загружением линии влияния К.й для получения Ктю (рис. 5.2, «) Р == ^^ = 11 . 42 == 462 кИ. Значение тормозной нагрузки р^ == о,5Р = 0,5 . 462 = 231 кН -г < 275 кН == 25К и больше 8К " Принимаем =231 кН. Так как пролетное строение опирается на опоры через упруго-поднтлн- вые резиновые опорные части, полагаем, что по длине моста распредели* ние тормозной нагрузки происходит пропорционально их жесткостям. и ни рассчитываемую опору приходится , где 4—число опорных частей. Момент силы Р^ относительно центра тяжести рассчитываемого сечения опоры уИ=57,8 • 10,1 =583,8 кН . м. Определяем горизонтальную штречную нагрузку от боковых ударов нагрузки А-11. Интенсивность поперечной нагрузки ^ = 0.'1(= 0,4 . 11 = 4,4 кН/м. При действии горизонтальной поперечиоп нагрузки статическая схема балки ялиется такой же, как и при действии вертикалыой нагрузки, то с'ст1>, Тогда Н == ^(Оп == 4,4 • 70,35 = 309,5 кН> > 66 кН = О.бРдт. Расстояние от низа опоры до уровня верха проезжей части Не, = (ВО + 0,2 + 3,1 + 0,15) —НО == == 153,5+0,2+3,1 +0,15— — 143,5 = 13,45 м, где 0,2 м — высота опорной части; 3,1м — высота балки пролетного строения над опорой; 0,15 м —толщина дорожной одежды. Момент силы Н относительно низа опоры М = НН^ = 309,5 • 13,45 = = 4162,8 кН • м. Определяем давление ветра на пролетное строение и опору в направлении поперек, моста. Давление ветровой нагрузки принимается ^'и — 1,8 кН/м2. Полагаем, что ветровая нагрузка на опору передается с половины каждого примыкающего пролета. Нормативное усилие ^ = ^А, где Од — расчетная ветровая поверхность: для перил (й„ == {— + -!^-} ид = -(^+^) 1.1=57.75 м2' для балки пролетного строения .^(4+4)^= -(^-+-^-) 3,1=162,75м2; для опоры при УМВ ш, = ^огА.п = 1,2 • 9,5 = 11,4 м2, где 9,5 — расстояние от верха опори до УМВ; Аз—коэффициент заполнения, р.шный 0,2 для перил и 1ц остгш.пых случаях (с,8). Тогда нормативное усилие от ветровой нагрузки На перила на пролетное строение Уп^ = 1,8 • 162,75 . 1 == 527,3 кН; на опору Гоп= 1,8- 11,4. 1-20.5 кН. Полное значение усилия от ветра при УМВ Ц7 = у„ + ^п.с + ^оп == 20,8 + + 527,3 + 20,5 = 568,6 кН. Плечи приложения ветровой нагрузки относительно нижнего обреза опоры: на перила (•п = -^- + 3,1 + 0,2 + 10 = 13,85 м; на пролетное строение е^ = А1- + о,2 + 10=11,75 м; на опору бон = 10--^-= 5,25 м, где 10 м = ВО — НО —высота опоры. Момент ветровой нагрузки относительно центра тяжести сечения по нижней грани опоры: при УМВ М = 20,8 • 13,85 + 527,3 . 11,75 + +20,5.5,25=6591,5 кН . м; то же, при УВВ Расстояние от верха опоры до УВВ Лоп = ВО — УВВ = 153,5 — — 147,5 = 6 м. Расчетная ветровая поверхность опоры и), == 1,2 • 6=7,2 м2. Усилие от ветровой нагрузки на опору 1Уоп= 1,8-7,2 • 1 = 13 кН. Плечо его приложения относительно низа опоры <?ол= 10— 4-= 7 м. Полное значение усилия от ветра при УВВ \у ц/„ + №'„., + г„„ - 20.н ' циент А = 1 как для срсдпсЛ полосы СССР; ширина опоры на у ледохода Ь = 1,2 м; расчетнаи шлщина льда йд = 0,8/1 = 0,8 • 0,11 — = 0,48 м; расчетное сопротивлиние льда при раздроблении К» ч= 750 кН/м2 при УНЛ и К= 450 кН/м2 при УВЛ. Расстоянеие от низа опоры: до УНЛ ^ = УНЛ — НО == 144,6 — 143,В »- = 1,1 м; до УВЛ с, = УВЛ—НО = 146- 143,5 - 2,П м< Давление льда на опору: ?1 = тАК^ЬН^ при УНЛ Р'1==0,9. 1 .750. 1,2.0,48- = 388,8 кН; М\ = Р\е^ = 388,8 • 1,1 - = 427,7 кН • м; при УВЛ Р\ = 0,9 • 1 • 450 • 1,2 • 0,48 « = 233,3 кН; М[ = Р\е, = 233,3 • 2,5 - = 583,2 кН • м. Определяем давление льда на г" в направлении вдоль мости. Шн| опоры на уровне ледохода Ь — Г». Коэффициент формы опоры ш (по формуле (1.12) при '2<х — И Остальные параметры такт1 же. и выше. Давление льда и его момент сительно нижней грани опоры: при УНЛ Рг= 1- 1 • 750 • 5,3 • 0,48 - 1008 г! Л^=.Р2Сн= 1908. 1.1 « , == 2098,8 кН • м; при УВЛ ; Р'ч = 1 . 1 • 450 • 5,3 • 0,48 .. 1144.Й к ' М'1 = Р^ == 1144,8 . 2,5 - =- 2862 кН • м. ОпрОДСЛЯСМ НЧ>'/>Ч:1К1/ <ЧП НЧЯП1 |)|"| 1 |||1|М.| 1 111111.П1 11:11 |1\''К''" 1 имь |1|>11|иг ни ^ && ^ Его момент относительно нижней грани опоры М = 20,8 • 13,85 + 527,3 • 11,75 + ; + 13.7=6574,9 кН . м. ' Определяем давление ветра на про- | летное строение и опору в направлении вдоль моста. Продольное усилие ^ от ветровой нагрузки на пролетное строение принимается в размере 20 % от поперечного: У=0,2(^+Уп.с)=0,2(20,8+ + 527,3) = 109,6 кН. Через неподвижную опорную часть оно полностью передается на рассчитываемую опору. Расчетная ветровая поверхность опоры: при УМВ ид = 5.3 • 9,5 == 50,35 м2; при УВВ со, =5,3 .6=31,8 м2. Давление ветра на опору: при УМВ У= 1,8.50,35. 1=90,6 кН; при УВВ №'=1,8.31,8. 1=57,2 кН. Давление ветра на пролетное строение и опору и его момент относительно нижней грани опоры: при УМВ ^ = 109,6 + 90,6 == 200,2 кН; М= 0,2 (20,8. 13,85+527,3. 11,75)+ + 90,6 • 5,25 = 1772,4 кН • м; при УВВ У= 109,6+57,2= 166,8 кН; М == 0,2(20,8 . 13,85|+ 527,3 • 11,75) + 57,2 • 7 = 1665,7 кН . м. Определяем давление льда на опору в направлении поперек моста. Нагрузка от давления льда определяется как для опоры с вертикальными гранями но рекомендациям, приведенным и париграфс 1,1.

Інші Інші

2015

Коментарі

Ви не можете залишити коментар. Для цього, будь ласка, або зареєструйтесь.

Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!

поділитись