Подякувати Студентському архіву довільною сумою
Admin
26.02.2023 12:38
Дякуємо, що користуєтесь нашим архівом!
Вентиляція кінотеатру.
Інформація про навчальний заклад
ВУЗ:
Національний університет Львівська політехніка
Інститут:
Не вказано
Факультет:
Не вказано
Кафедра:
Кафедра теплогазопостачання та вентиляції
Інформація про роботу
Рік:
2015
Тип роботи:
Пояснювальна записка до курсового проекту
Предмет:
Вентиляції
Група:
ТГВ-41
Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):
Міністерство освіти та науки України
Національний університет “Львівська політехніка“
Кафедра теплогазопостачання та вентиляції
Пояснювальна записка
до курсової роботи
з курсу
“ Вентиляції “
на тему :
«Вентиляція кінотеатру»
Виконав:
ст. гр. ТГВ-41
Перевірив
Доц. каф. ТГВ Жуковський С. С.
Львів – 2008
1.Призначення будинку. Характеристика будівельної та технологічної частини.
В даному проекті розглядається громадська споруда – кінотеатр на 680 місць в м. Тернопіль.
Будинок двоповерховий з підвалом для встановлення обладнання для вентиляції і кондиціювання повітря. В даному кінотеатрі використовуються такі захищення з відповідними термічними опорами ( 6 )
стіни цегляні товщиною 770 мм , ==2,8(м2 С)/Вт, Кзс=0,36 Вт/ (м2С);
дах суміщений з перекриттям == 4,3(м2 С)/Вт, Кд=0,23 Вт/ (м2С);
двері == 0,6*=0,6*2,8=1,68(м2 С)/Вт, Кд=0,59Вт/ (м2С);
2.Кліматологічні дані місця будівництва.
Кліматологічні дані виписуємо з дод. 2 (6).
Місто будівництва – м. Тернопіль
Барометричний тиск : 970 гПа
Розрахункова географічна широта – 48 о Пн.ш
Розрахункова температура повітря :
для ТПР - 22,1 оС
для ХПР - -21 оС
Ентальпія :
для ТПР - 52,8 кДж/кг
для ХПР - -19,7 кДж/кг
Швидкість руху зовнішнього повітря :
для ТПР - 1 м/с
для ХПР - 5,1 м/с
Нанісши точки на і-d- діаграму виписуємо параметри зовнішнього повітря в ХПР та ТПР в таблицю кліматологічні дані заносимо в таблицю 1
Таблиця 1
Період
року
Параметр
Температура tз, оС
Ентальпія Iз, кДж/кг
Вологовміст
dз, г/кг
Відносна вологість φз, %
Швидкість
вітру V , м/с
ТПР
А
22,1
52,8
12
73
1
ХПР
Б
-21
-19,7
0,6
85
5,1
3. Розрахункові параметри внутрішнього повітря.
Вентиляція приміщення призначена для забезпечення допустимих розрахункових параметрів внутрішнього повітря в зоні обслуговування приміщення.
Розрахункові параметри внутрішнього повітря для проектування систем вентиляції в залі глядачів приймаємо згідно формули 6.1 ст.191 [2].
ТПР :
температура tв = tпр +0,5 оС= (tза + 0,001*Рвент) + 0,5= (22,1+0,001*500)+0,5 =23,1оС;
де Рвент – повний тиск вентилятора, Рвент=300…500 Па для малошвидкісних СВ;
tза - температура зовнішнього повітря.
(враховують також нагрівання повітря на 0,5 °С за рахунок закручування повітряного потоку в вентиляторі);
відносна вологість φв < 65 %;
швидкість руху внутрішнього повітря Vв < 0,5 м/с;
ХПР :
температура tв = 18 оС;
відносна вологість φв < 65 %;
швидкість руху внутрішнього повітря Vв < 0,2 м/с;
Розрахункові параметри внутрішнього повітря заносимо в таблицю
Таблиця 2
Період
року
Параметр
Температура
tв , оС
Відносна
вологість
φв, %
Швидкість
вітру
V , м/с
ТПР
А
23,1
< 65 %
0,5 м/с
ХПР
Б
18
< 65 %
0,2 м/с
4. Складання теплового балансу кінозалу.
Тепловий баланс кінозалу визначається як різницю між теплонадходженнями і тепловтратами.
Для ТПР: Qбя= Qля + Qсон.покр + Qсон.ст.. , Вт ;
Qбп= Qлп + Qсон.покр + Qсон.ст.., Вт
Qсон.покр - теплонадходження від сонячної радіації через дахове покриття Вт ;
Qсон.ст. - теплонадходження від сонячної радіації через зовнішні стіни, Вт ;
Qля ,Qлп - теплонадходження від людей явні і повні, Вт;
Для ХПР: Qнадля = Qф о+ Qля – ΣQт.п , Вт
Qнадлп= Qф о+ Qлп – ΣQт.п , Вт
Qф о -теплопродуктивність фонового обігрівання, Вт;
ΣQт.п - тепловтрати через зовнішні захищення, Вт;
ТПР
Теплонадходження :
від сонячної радіації через дахове покриття;
від сонячної радіації через зовнішні стіни;
тепловиділення від людей;
Теплонадходження від сонячної радіації дахове покриття
Qсон.покр = ∆t*екв*Fпокр.*Кпокр., Вт
де Kпокр – коефіцієнт теплопередачі перекриття , Вт/(м2 К). К = 0,23Вт/(м2 К).
∆t*екв – еквівалентна різниця температур, яка враховує поправку того, що параметри внутрішнього і зовнішнього повітря відмінні від величин, які вказані в табл..5.17 [2]
∆t*екв=∆tекв+(tа -24,5)+(26-tr)+αт, оС;
де ∆tекв – рівноважна еквівалентна різниця температур, оС; знаходимо в табл..5.17 [2]
∆tекв=11,8оС для m=200кг/м2 в 14:00
tа – температура зовнішнього повітря, оС;
tr – температура внутрішнього повітря в зоні обслуговування, оС;
∆t*екв=11,8+(22,1-24,5)+(26-23,1)+1,5=13,8 оС
Fпокр - площа перекриття , м2 . Fпокр =755 м2 , тоді
Qсон.покр = 13,8*755*0,23=2396Вт.
Теплонадходження від сонячної радіації зовнішню стіну
Qсон.ст. = ∆t*екв*Fст..*Кст., Вт
де K ст– коефіцієнт теплопередачі перекриття , Вт/(м2 К). К = 0,36Вт/(м2 К).
∆t*екв – еквівалентна різниця температур, яка враховує поправку того, що параметри внутрішнього і зовнішнього повітря відмінні від величин, які вказані в табл..5.16 [2]
∆t*екв=∆tекв+(tа -24,5)+(26-tr)+αт, оС;
де ∆tекв – рівноважна еквівалентна різниця температур, оС; знаходимо в табл..5.16 [2]
∆tекв=7,8оС для південної стіни в 14:00
tа – температура зовнішнього повітря, оС;
tr – температура внутрішнього повітря в зоні обслуговування, оС;
∆t*екв=7,8+(22,1-24,5)+(26-23,1)+1,5=9,8 оС
Fст. - площа перекриття , м2 . Fст. =282,5 м2 , тоді
Qсон.покр = 9,8*282,5*0,36=997Вт
Теплонадходження від людей
Qля = (qмя nч + 0,85 qмя nж) , Вт ,
Qлп = (qмп nч + 0,85 qмп nж) , Вт де
qмя, qмп – відповідно явні і повні тепловиділення від людини ( в стані спокою ) , Вт
qмЯ = 69,8 Вт (додаток 5 табл. 5.1 [2])
qмп =102,2 Вт (додаток 5 табл. 5.1 [2])
nч – кількість чоловіків ( приймаємо , що половина відвідувачів це чоловіки )
nч = 340
ж – кількість жінок .
nж = 340
Qля = 69,8·340+0,85·69,8·340 = 43904 Вт
Qлп = 102,2·340+0,85·102,2·340 = 64284 Вт
Вологовиділення від людей
Wл = Wм nм + 0,85 Wм n ж , г/год , де
Wм – вологовиділення від людей , г/год
Wм = 46 (додаток 5 табл. 5.1 [1])
Wл = 46·340+0,85·46·340 = 28934г/год = 28,934 кг/год
Виділення газових шкідливостей
Мсо2 = mco2 . n , л/год
mco2 – кількість вуглекислого газу , яка виділяється однією людиною.
mco2 = 15 л/год (табл..5.28 [2])
Мсо2 = 15·680 = 10200 л/год.
♦ Тепловий баланс кінозалу для ТПР
Qбя= Qля + Qсон.покр + Qсон.ст.. , Вт ;
Qбя=43904+2396+997=47297 Вт;
Qбп= Qлп + Qсон.покр + Qсон.ст.., Вт
Qбп=64284+2396+997=67677 Вт.
♦ Визначаю температуру витікання
tвит=tв+βt*(H-h), oC;
де tв – температура внутрішнього повітря в зоні обслуговування, оС
βt – підвищення температури на кожен 1 м висоти приміщення вище цієї зони, оС; (табл..6.7)
βt =f(qя), оС/м
де qя – теплова напруга приміщення, Вт/м3
qя = Qбя/Vвн;
де Vвн – внутрішній об’єм приміщення, м3;
Vвн=6431 м3;
qя=47297/6431=7,35 Вт/м3 => βt=0,5 оС/м
H – відстань від підлоги до центра отворів для витікання повітря, м;
H=7.6 м
h – висота робочої зони, приймаємо h=1,5м для стану сидячи;
tвит=23,1+0,5*(7,6-1,5)=26,15 оС
ХПР
Теплонадходження від людей
Qля = (qмя nч + 0,85 qмя nж) , Вт ,
Qлп = (qмп nч + 0,85 qмп nж) , Вт де
qм – тепловиділення від людини ( в стані спокою ) , Вт
qмЯ = 98,6Вт (табл. VII .2 [2])
qмп = 127,6 Вт (табл. VII .2 [2])
nч – кількість чоловіків ( приймаємо , що половина відвідувачів це чоловіки )
nч = 340
nж – кількість жінок .
nж = 340
Qля = 98,6·340+0,85·98,6·340 = 62019 Вт
Qлп = 127,6·340+0,85·127,6·340 = 80260 Вт
Вологовиділення від людей
Wл = Wч nм + 0,85 Wч n ж , г/год , де
Wч – вологовиділення від чоловіка , г/год
Wч = 40 (табл. VII .2 [2])
Wл = 40·340+0,85·40·340 = 25160 г/год = 25,16 кг/год
Виділення газових шкідливостей
Мсо2 = mco2 . n , л/год
mco2 – кількість вуглекислого газу , яка виділяється однією людиною.
mco2 = 15 л/год (дод.31 [2])
Мсо2 = 15·680 = 10200 л/год.
Тепловтрати через зовнішні захищення .
Втрати через зовнішню стіну:
Qзс = kз ст·Fст·(tв - tч.о )·n, Вт
kз ст – коефіцієнт теплопередачі стіни будинку ( кінозалу) , Вт/(м3 оС) ; k = 0,36Вт/(м2 оС)
n – коефіцієнт, який зменшує розрахункову різницю температур (tв – tз), приймаємо з таблиці 3 (8(.
Тепловтрати через зовнішні захищення вираховую і заношу в таблицю №3
№
При-мі-щен-ня
Назва примі-щення і його
tв
Огорожа приміщення
К, Вт/(м2*К)
(tв – tз.а)*n
Q0,
Вт
Розрахункові тепловтрати Q0= Q0*β, β =1,1;Вт
Наз-ва
Орієнтація за сторонами світу
Розміри,
ахb,м
F,
м2
1
Гляда-цька зала
18 оС
З.ст.
Пн.
32,8*12-2,5*2
388,6
0,36
(18,5-(-21))*1
5530
6080
З.ст.
Сх.
25,1*12
301,2
0,36
(18,5-(-21))*1
4280
4710
З.ст.
Пд.
32,8*12-2,5*2
388,6
0,36
(18,5-(-21))*1
5530
6080
З.дв.
Пн.
Пд.
2,5*2
2,5*2
5
5
0,59
0,59
(18-(-21))*1
(18-(-21))*1
120
120
130
130
Г.п.
-
32,03*23,6
756
0,23
(19-(-21))*0,9
6260
6260
П.п.
-
-
-
-
(18-(-21))*1
5930
5930
Визначаю температуру витікального повітря:
оС
Втрати через горищне перекриття:
Qпер= Fg·kп ·(tв-tз)· n, Вт
Kп – коефіцієнт теплопередачі перекриття будинку ( кінозалу) , Вт/(м3 оС) ;k = 0,23 Вт/(м2 оС)
Fст – площа перекриття (756м2)
Qпер= 756·0,23·(19-(-21))·0,9 = 6260 Вт
Втрати через підлогу:
Тепловтрати через частину підлогу на грунті розраховуємо по температурним зонам:
Qпідл= (F1/R1+F2/R2+F3/R3+F4/R4)·(tв-tз),
F1 – площа підлоги шириною 2 м (167,5 м2);
R1 – опір теплопередачі першої зони (2,1 м2·°С/Вт);
F2 – площа підлоги шириною 2 м (151,5 м2);
R2 – опір теплопередачі другої зони (4,3 м2·°С/Вт);
F3 – площа підлоги шириною 2 м (135,5 м2);
R3 – опір теплопередачі третьої зони (8,6 м2·°С/Вт);
F4 – площа підлоги, що залишилась (302,4 м2);
R4 – опір теплопередачі четвертої зони (14,2 м2·°С/Вт);
Qп.п= (167,5/2,1+151,5/4,3+135,5/8,6+302,4/14,2)·(18-(-21))=5930 Вт.
Сумарні тепловтрати приміщення дорівнюватимуть:
ΣQп = Qзс+Qгп+Qпідв+Qдв= (6080*2+4710)+6260+5930+130*2=29320 Вт.
Для часткової компенсації тепловтрат і забезпечення фонової внутрішньої температури 10 °С в глядацькому залі передбачена система водяного обігрівання (розміщенням нагрівальних приладів по периметру зовнішніх стін). Визначаємо теплопродуктивність системи опалення:
Вт;.
Тепловий баланс кінозалу для ХПР
Qнадля = Qс о+ Qля - ΣQ0 , Вт
Qнадля =24500+62019-29320=57199 Вт.
Qнадлп= Qс о+ Qлп - Q0 , Вт
Qнадлп =24500+80260-29320=75440 Вт.
5. Побудова процесів обробки повітря для ТПР і ХПР на I – d діаграмі та визначення продуктивності системи загально-обмінної вентиляції.
Розрахунок проводимо для кінозалу на основі тепло , волого і газовиділень для теплого і холодного періодів року.
ТПР :
Визначаємо кутовий коефіцієнт променя процесу асиміляції тепло- і вологонадлишків
Εт = (Qбп .3,6) / Wл , кДж/кг
Εт = (3,6·67677)/28,934= 8420 кДж/кг
На I – d діаграмі наносимо точку З (tЗА = 22,1 °С ; Iза = 52,8 кДж/кг ). З точки З вертикально вверх (d = const) на 0,5 °С виконуємо підігрів повітря (точка П) за рахунок закручування потоку в вентиляторі. З точки П проводимо промінь паралельний до Εт до перетину з ізотермою tв = 23,1оС , і знаходимо точку В , яка відповідає параметрам внутрішнього повітря в обслуговуваній зоні. Решту параметрів внутрішнього повітря знаходимо з I – d діаграми і заносимо в таблицю
♦ Записуємо тепловий баланс вентильованого приміщення:
3,6*∆ Qбя+Ср*Gпр*tпр- Ср*Gвит*tвит=0
Gпр- Gвит=0 або Gвит= Gпр підставляємо:
кг/год
3,6*∆ Qбп+Gпр*Iпр- Gвит*Iвит=0
Gпр- Gвит=0 або Gвит= Gпр підставляємо:
кг/год
♦ Записуємо тепловий баланс по волозі:
∆ Мвл+Gпр*dпр- Gвит*dвит=0
Gпр- Gвит=0 або Gвит= Gпр підставляємо:
кг/год
♦ Записуємо тепловий баланс по виділенню СО2:
∆ МСО2+Gпр*Спр/ρпр- Gвит* Свит/ρвит =0
Gпр- Gвит=0 або Gвит= Gпр підставляємо:
кг/год
кг/год
Спр=Сз=0,6 л/м3
Свит=Св=1,25 л/м3
кг/год
Для визначення кратності повітрообміну, за розрахунковий в літній період повітрообмін вибираю максимальний з тих, що пораховані вище:
Gроз= Gвитп=47725 кг/год
Визначаю розрахункову об’ємну витрату повітряного потоку за формулою:
Lроз= Gроз/ ρпов=47725/1,2=39771 м3/год
на одну особу припадає:
Lроз/680=39771/680=58,5 м3/(год*1особ);
Визначаю кратність повітрообміну за формулою:
Ḱ= Lроз/Vвн, 1/год
де Vвн – внутрішній об’єм приміщення (залу); Vвн=6431 м3;
Ḱ=39771/6431=6,18 год-1
ХПР
За розрахунковий повітрообмін приймаємо повітрообмін , який є розрахунковим для ТПР. Для ХПР з температурою tз >=0оС, об’ємну витрату повітряного потоку на одну особу приймаємо рівною об’ємній витраті для ТПР Lроз/680=58,5 м3/(год*1особ). Для ХПР з температурою tз<0оС, об’ємну витрату повітряного потоку на одну особу приймаємо в два рази меншу за об’ємну витрату ТПР (Lроз/680)/2=29,25 м3/(год*1ос).
Це зменшення подачі чистого повітря на одну особу погіршить повітря приблизно на 10%, а це нас задовольняє і тому подачу повітря приймаємо 29,25 м3/(год*1ос).
Lз = 29,25·n , м3/год
де n – кількість людей
Lз = 29,25·680 = 19890 м3/год
Gз = Lз. ρз , кг/год ;
де Lз – кількість зовнішньго повітря , м3/год
ρз – густина зовнішньго повітря , кг/м3
ρз = 353/(273+ tз) , кг/м3
ρз = 353/(273+ (-21)) ; ρз = 1,4 кг/м3
Gз = 19890·1,4 = 27846 кг/год.
Ḱ=19890/6431=3,1 год-1
♦ Визначаємо кутовий коефіцієнт променя процесу асиміляції тепло- і вологонадлишків
Εх = (Qнадлп .3,6) / Wл , кДж/кг
Εх = (3,6·75440)/25,16=10794 кДж/кг
♦ На I – d діаграмі наносимо точку З (tЗА = -21 °С ; Iза = -19,7 кДж/кг ). З точки З вертикально вверх (d = const) до 18 °С виконуємо підігрів повітря і при цьому одержуємо повітря з дуже малою відносною вологістю. Тоді поступаємо наступним чином, на I – d діаграмі наносимо точку В (tв = 18 °С ; Iв = 36 кДж/кг), яка знаходиться при перетині φ=55% і tв = 18 °С. Тоді наносимо показник кутового променя процесу в приміщенні Εх . Паралельно до Εх проводимо пряму, яка перетнувши ізотерми tп = 17 °С і tвит = 19 °С дасть нам точки П (tп = 17 °С ; Iп = 35 кДж/кг) і В1(tв = 19 °С ; Iза = 37,5 кДж/кг). Від точки П, вертикально вниз проводимо пряму, яка при перетині з відносною вологістю φ=90% дасть нам точку К(tк = 10,3 °С ; Iк = 28 кДж/кг). Тоді по ізоентальпі Iк = 28 кДж/кг проводимо пряму на якій знаходимо точку Т (tт = 26 °С ; Iза = 28 кДж/кг).
♦ Витрата тепла на підігрівання повітря в ХПР при температурі tз<0 оС і Gз=27846 кг/год:
♦ Витрата тепла на підігрівання повітря в ХПР при температурі 0<tз<8 оС і Gз=47725 кг/год:
З цього виходить, що потрібно підбирати повітроготувальник по об’ємній витраті для ХПР при температурі 0<tз<8 оС, тобто Lроз= 39771 м3/год:
З каталогу приймаю повітроготувальник комплектації №-218А внутрішній CV-A з такими характеристиками:
мінімальна об’ємна витрата – Vmin=18000 м3/год;
номінальна об’ємна витрата – Vном=38500 м3/год;
максимальна об’ємна витрата – Vmin=47000 м3/год;
розміри:
L=7050 мм;
B=1956 мм;
H=2267 мм;
bxh=1860x1970 мм;
маса – m=3184-3856 кг.
Розрахунок вентиляції приміщень по кратності повітрообміну
Кількість повітря в решті приміщень кінотеатру визначаємо виходячи з кратності повітрообміну L = k.Vприм , м3/год
K - кратність повітрообміну [1]
Vприм - об’єм приміщення ,м3
Розрахунок повітрообміну в приміщеннях заносимо в таблицю окремо по витяжці і по припливу .
Складаємо баланс припливного та витікального повітря по шлюзовим приміщенням:
Розрахунок вентиляції приміщень по кратності повітрообміну
Таблиця 3
№ прим.
Назва прим.
Розміри
Об’єм V, м3
Норм. кратність повітрообм.,
або N м3/(год*уст)
Розрах. повітрообмін, м3/год
№ вент. системи, що обслуг.
прим.
площа
А, м2
висота
h, м
прип-лив
витяж-ка
приплив
витяжка
прип-лив
витяж-ка
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
2
І поверх (відм. 0.00,
-1.40, -1.00)
Касовий вестибюль
96,4
4,2
405
2
-
810
0
П-3
-
3
Фойє – буфет
232
4,2
974,4
3
3
2923
2923
П-3
с. прим
4
Кімната для паління
34
4,2
143
-
10
сум. прим.
1430
-
В-5
5
Чоловічий санвузол
12,1
4,2
51
-
-
сум. прим.
250
-
В-5
6
Жіночий санвузол
33,9
4,2
142,4
-
-
сум. прим.
300
-
В-5
7
Підсобна буфету
21,4
4,2
90
3
6
270
540
с. прим
В-9
8
Приміщення адмін.
6,5
2,8
18,2
2
1.5
36
27
П-3
В-8
9
Приміщення персоналу
18,5
2,8
52
1
1
52
52
П-3
В-8
10
Санвузол персоналу
2,2
2,8
6,2
-
-
сум. прим.
200
-
В-7
11
Каси
14
2,8
39,2
-
3
сум. прим.
118
-
В-8
12
Приміщення директора
18,5
2,8
52
1
1
52
52
П-3
В-8
13
ІІ поверх (відм. 4.20, 5.10)
Фойє
318
7,8
2480,4
2
-
4961
0
П-3
-
14
Кінопроекційна
54,8
5,0
274
3
3
822
822
П-2
В-6; В-2
15
Перемоточна
10,5
5,0
52,5
2
2
105
105
П-2
В-2
16
Тамбури
49,3
7,8
384,5
-
-
-
-
-
-
17
Операторський пункт
7,8
5,0
39
-
1
сум. прим.
39
-
В-4
20
Госп. приміщення
7,6
5,0
52,5
-
1
0
53
-
В-3
Таблиця 3
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
18
Підвал (відм. -4.50)
Машинний зал
198,3
4,5
892,4
-
0,5
сум. прим.
446
-
В-18
19
Плакатна – столярна
48,5
4,5
218,3
-
2
сум. прим.
437
-
В-17
21
Насосна
30,1
4,5
135,5
-
0,5
сум. прим.
68
-
В-16
22-23
Дизель-генераторна
13,5
4,5
60,7
-
1
сум. прим.
61
-
В-15
24
Електрощитова
16,3
4,5
73,4
-
2
сум. прим.
147
-
В-14
25
Технічне приміщення
14,6
4,5
65,7
-
0,5
сум. прим.
33
-
В-13
26
ІІІ поверх (відм. 8.40)
Інвентарна
16,3
2,8
45,64
-
1
сум. прим.
46
-
В-12
27
Комора
3,74
2,8
10,5
-
1
сум. прим.
11
-
В-10
28
Майстерня кіномеханіка
8,95
2,8
25,1
-
2
сум. прим.
50
-
В-10
29
Кімната кіномеханіка
8,27
2,8
23,2
-
2
сум. прим.
46
-
В-10
30
Витяжна венткамера
25,4
2,8
71,1
-
0,5
сум. прим.
36
-
В-10
31
Електросилова
22,48
2,8
63
-
1
сум. прим.
63
-
В-11
Таблиця аеродинамічного розрахунку нагнітального повітропроводу
Таблиця 1
№ діл.
L , м3/год
l , м
Розміри
F,
м2
V,
м/с
R,
Па/м
Ke ,
мм
n
m
Rlnm,
Па
Pд ,
Па
Σζ
Z ,
Па
Rln + Z, Па
a х b,
мм
dекв.,
м
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
1
Підкрісельний повітророзподільник
20
2
19885
9,7
1000х1200
1090
1,2
4,5
0,17
0,1
1
1
1,4
12,4
2,6
32,24
33,64
3
39771
29,8
1000х2000
1333
2
5,5
0,185
0,1
1
1
5,5
18,5
2,07
38,3
43,8
4
Повітроготувальник
250
5
39771
29,8
2000х2000
2000
4
2,76
0,02
4
1,76
1
1,05
5,1
2,78
14,2
15,25
6
19885
9,7
1000х1200
1090
1,2
4,5
0,17
0,1
1
1
1,65
12,4
2,6
32,24
33,9
∑=362,7 Па
Підбір розмірів, швидкостей і коефіцієнтів (m n Ke) ведемо по таблицям 12,1; 12,2; 12,13; 12,14; 12,17; лист VII.12 [2] Ділянка 1.
Схема підкрісельного повітророзподільника.
Qv=Ao*υo*3600 м3/(год особу)
58,5=Ао*0,2*3600
Ао=58,5/(3600*0,2)=0,08=0,1 м2
Втрати тиску в такому повітророзподільнику приблизно 20 Па.
Визначення місцевих опорів для механічної притікальної вентиляції
глядацького залу.
Ділянка 2.
Раптове розширення:
ζ=(1-f/F)2 – коефіцієнт місцевого опору, значення якого ζ відносяться до швидкості υ=4,5 м/с в січенні f.
де f=1*1,2=1,2 м2 – площа поперечного перерізу вузького повітропроводу;
F=12,8*10 =128 м2 - площа поперечного перерізу розширеного повітро-проводу.
Тоді: ζ=(1-1,2/128)2=0,98 (таблиця VΙΙ. 13 п.16 с 73 [1])
Плавний відвід прямокутного січення:
ζ=а*b*С – значення ζ відноситься до швидкості υ=4,5 м/с в січенні f;
де а=0,25 – коефіцієнт, який враховує радіус повороту, знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення R/d=1,22/1,2=1,02 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.1 с 67 [1])
b=1 – коефіцієнт, який враховує кут повороту, знаходиться по таблиці в залежності від кута повороту α = 90о ; (таблиця VΙΙ. 13 п.1 с 67 [1])
С=1,17 - коефіцієнт, який враховує форму січення повітропроводу, який знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення в/h=1000/1200=0,83 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
Тоді: ζ=0,25*1*1,17=0,3 (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
Трійник на нагнітання:
Значення ζ відносяться до швидкості υ=5,5 м/с в січенні f і знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення швидкостей υо/ υс=4,5/5,5=0,82 тоді
ζ =1,32 (таблиця VΙΙ. 13 п.77 с 85 [1])
∑ ζ=0,98+0,3+1,32=2,6
Вираховуємо втрати тиску на ділянці від місцевих опорів за формулою:
Z=∑ ζ*Pдин=2,6*12,4=32,24 Па
Pдин=12,4 – динамічний тиск, див. таблиця 1.
Ділянка 3.
Плавний відвід прямокутного січення:
ζ=а*b*С – значення ζ відноситься до швидкості υ=5,5 м/с в січенні f;
де а=0,45 – коефіцієнт, який враховує радіус повороту, знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення R/d=1,62/2=0,81 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.1 с 67 [1])
b=1 – коефіцієнт, який враховує кут повороту, знаходиться по таблиці в залежності від кута повороту α = 90о ; (таблиця VΙΙ. 13 п.1 с 67 [1])
С=1,5 - коефіцієнт, який враховує форму січення повітропроводу, який знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення в/h=1000/2000=0,5 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
Тоді: ζ=0,45*1*1,5=0,67 (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
Плавний відвід прямокутного січення:
ζ=а*b*С – значення ζ відноситься до швидкості υ=5,5 м/с в січенні f;
де а=0,17 – коефіцієнт, який враховує радіус повороту, знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення R/d=1,62/1=1,62 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.1 с 67 [1])
b=1 – коефіцієнт, який враховує кут повороту, знаходиться по таблиці в залежності від кута повороту α = 90о ; (таблиця VΙΙ. 13 п.1 с 67 [1])
С=0,48 - коефіцієнт, який враховує форму січення повітропроводу , який знахо-диться по таблиці в залежності від співвідношення в/h=2000/1000=2 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
Тоді: ζ=0,17*1*0,48=0,08 (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
∑ ζ=1,32+0,67+0,08=2,07
Вираховуємо втрати тиску на ділянці від місцевих опорів за формулою:
Z=∑ ζ*Pдин=2,07*18,5=38,3 Па
Pдин=18,5 – динамічний тиск, див. таблиця 1.
Ділянка 5.
Раптове звуження:ζ=0,5(1-f/F) – коефіцієнт місцевого опору, значення якого ζ відносяться до швидкості υ=2,9 м/с в січенні f.
де f=1,9*2=3,8 м2 – площа поперечного перерізу вузького повітропроводу;
F=48,4 м2 - площа поперечного перерізу розширеного повітро-проводу.
Тоді: ζ=(1-3,8/48,4)2=0,85 (таблиця VΙΙ. 13 п.15 с 73 [1])
Коліно
ζ*– коефіцієнт місцевого опору, значення якого відносяться до швидкості υ=2,9 м/с в січенні f.
ζ*=1,1 – для колін з кутом повороту 90о (таблиця VΙΙ. 13 п.4 с 68 [1])
Тоді: ζ=ζ**С=1,1*1=1,1
де С=1,5 - коефіцієнт, який враховує форму січення повітропроводу, який знаходиться по таблиці в залежності від співвідношення в/h=1900/2000=0,95 ; (таблиця VΙΙ. 13 п.2 с 67 [1])
Жалюзійна решітка не рухома.
ζ =0,5 – значення відноситься до швидкості υ в живому перерізі гратки при f/F=0,8 (таблиця VΙΙ. 13 п.68 с 83 [1])
4. Коліно із збільшенням перерізу.
Qv=Aж.п*υo*3600 м3/(год особу)
39771=Аж.п*3*3600
Аж.п=39771/(3600*3)=3,68 м2
f= Аж.п/0,8=4,6 м2 для двох отворів f=4,6/2=2,3 м 2
F= 4 м 2
ζ =1+0,1(f/F)2 – значення відноситься до динамічного тиску в меншому січенні f.
ζ =1+0,1(2,3/4)2=0,33 (таблиця VΙΙ. 13 п.12 с 71 [1])
∑ ζ=0,85+1,1+0,5+0,33=2,78
Вираховуємо втрати тиску на ділянці від місцевих опорів за формулою:
Z=∑ ζ*Pдин=2,78*5,1=14,2 Па; Pдин=5,1 – динамічний тиск, див. таблиця 1.
Підбір перерізу повітроповодів
Задаємося рекомендованими швидкостями руху повітря в повітропроводах V, м/с (табл.VII.8 [1]) і за формулою Fк= L/(3600. Vк ) знаходимо попередню площу поперечного січення каналу. Потім приймаємо стандартний канал повітропроводу і для нього знаходимо дійсну швидкість руху повітря в повітропроводі Vк = L/(3600.Fк) , м/с . Якщо вона лежить в рекомендованих межах , то залишаємо цей повітропровід , а якщо швидкість значно відрізняється від рекомендованої швидкості то приймаємо інший повітропровід і проводимо перерахунок.
При підборі жалюзійних решіток задаємся якоюсь решіткою і перевіряємо швидкість в жалюзійній решітці за формулою :
Vж.р = L/(3600.Fж.р)
де L – кількість повітря яка проходить крізь решітку м3/год ;
Fж.р - площа живого січення жалюзійної решітки , м2 ;
Vж.р - швидкість в жалюзійній решітці , м/с ;
Якщо швидкість повітря в жалюзійній решітці лежить в межах рекомендованої
то до встановлення приймаємо цю решітку. Якщо швидкість значно відрізняється від рекомендованої , то проводимо перерахунок.
Підбір вентиляторів для витяжної вентиляції
Система В-1
Для витрати L=39771 м3/год з каталогів підбираю вентилятор ВР-80-75.1-12,5.2
тип – АИР180М8;
ККД – η=81% ;
потужність – N=15 кВт;
частота обертання роб. колеса – nк =730 об/хв;
частота обертання – n =750 об/хв;
маса – m=850 кг;
Pv=800 Па;
розміри:
L=1776 мм
B=2244 мм
A1xA2=925x925 мм
D=1295 мм
Система В-2
Для витрати L=927 м3/год з каталогів підбираю вентилятор ВР-88-72.1-3,15.2
тип – АИР56А4;
ККД – η=75% ;
потужність – N=0,12 кВт;
частота обертання – n =1500 об/хв;
маса – m=35,35 кг;
Pv=200 Па;
розміри:
L=600 мм
B=602 мм
A1xA2=255х255 мм
D=345 мм
Система В-5
Для витрати L=3930 м3/год з каталогів підбираю вентилятор ВР-88-72.1-5.1
тип – АИР71В6;
ККД – η=85% ;
потужність – N=0,55 кВт;
частота обертання – n =1000 об/хв;
маса – m=85,5 кг;
Pv=275 Па;
розміри:
L=820 мм
B=919 мм
A1xA2=380х380 мм
D=530 мм
Система В-6
Для витрати L=700 м3/год з каталогів підбираю вентилятор ВР-88-72.1-2,5.4
тип – АИР50В;
ККД – η=76% ;
потужність – N=0,09 кВт;
частота обертання – n =1500 об/хв;
маса – m=24,3 кг;
Pv=180 Па;
розміри:
L=450 мм
B=480 мм
A1xA2=200х200 мм
D=280 мм
Розрахунок витікальної природної системи
Для розрахунку вибираємо гравітаційну витяжну систему В –4 для операторського пункту, для якої L = 39 м3/год.
Визначаємо гравітаційний тиск
Pгр= g.h. (γ з– γв ), Па
γ з – густина зовнішнього повітря , кг/м3 ; γ з = 353/(273+5) ; γ з = 1,27 кг/ м3.
γв – густина внутрішнього повітря, кг/м3 (tв = 18 0С ); γ в = 353/(273+18); γ в = 1,21 кг/ м3.
Pгр= 9,81 . 10,2. (1,27 –1,21 ) ; Pгр= 6 Па
Попередньо вибираємо канал 140х140 площею Fк = 0,0196 м2 . Визначаємо швидкість руху повітря в каналі Vк = L/(3600. Fк) , м/с ; Vк = 39/(3600.0,0196);
Vк = 0,55 м/с (рекомендована 0,5 – 1 ). Знаходимо еквівалентний діаметр
dекв = (2a.b)/(a +b) , мм ; dекв = (2·140·.140)/(140 +140) ; dекв = 140 мм.
Підбираємо жалюзійну решітку
Приймаємо решітку розміром 100х200 мм , площа живого січення 0,0087 м2 (табл.VII.14[ 1 ])
Знаходимо швидкість руху повітря в решітці Vжив = L/(3600. Fк) , м/с ;
Vжив = 39/(3600.·0,0087); Vжив = 1,24 м/с
Підрахунок коефіцієнтів місцевих опорів
Жалюзійна решітка ζтабл = 1,21 віднесений до швидкості в живому січенні (табл.VII.13 [ 1 ]) Робимо перерахунок ζ = ζтабл (Vж.р/Vк)2 ; ζ = 1,21 . (0,55/1,24)2 ; ζ = 0,24.
Коліно змінного перерізу при f/F=1,53 ζ =1,07 (табл.VII.13 [ 1 ])
Вільний вихід в атмосферу ζ = 1 (табл.VII.13 [ 1 ])
Результати розрахунку заносимо в таблицю
Таблиця 6
№ діл.
L , м3/год
l , м
Розміри, мм
V,
м/с
R,
Па/м
n
Rln ,
Па
Σζ
Z ,
Па
Rln + Z, Па
a х b
dекв
1
39
-
100х200
133
1,24
0
-
0
0,24
0,22
0,22
2
39
0,2
100х200
133
1,24
0,16
0,9
0,03
1,07
0,99
1,03
3
39
10,2
140х140
140
0,55
0,14
0,9
1,28
1
0,18
1,46
Σ
2,71
(Rln + Z) 0, 9 Pгр ; 2,71 > 5,4 ; Отже гравітаційного тиску достатньо.
Список використаної літератури
Щекин Р.В.Справочник по теплоснабжению и вентиляции. – Киев: Будівельник , 1968. –288 с.
С.С, Жуковський «Вентилювання приміщень.» навч посібник. – Львів: видавництво Н.У. «Л. П.», 2007. – 476с.
Внутренние санитарно – технические устройства : В 2 ч. Ч. II : Вентиляция и кондиционирование воздуха : справочник проектировщика / Под ред. И.Г. Староверова : - 3-е изд. – М.: Стройиздат , 1978 . – 509 с.
СНиП II 7376 “ Кинотеатры “ М.: Госстрой ,1977
Щекин Р.В . Расчет систем центрального отопления . – Киев: Будівельник , 1975. –216 с.
СНиП 2.01.01 – 82. Строительная климатология и геофизика.- М.: Стройиздат , 1983. – 136 с.
Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!
0%
Оголошення від адміністратора