Подякувати Студентському архіву довільною сумою
Admin
26.02.2023 12:38
Дякуємо, що користуєтесь нашим архівом!
Записка по залізобетону
Інформація про навчальний заклад
ВУЗ:
Національний університет Львівська політехніка
Інститут:
Не вказано
Факультет:
Не вказано
Кафедра:
Кафедра ТГВ
Інформація про роботу
Рік:
2006
Тип роботи:
Курсова робота
Предмет:
Технологія заготівельних і монтажних робіт
Група:
ТГВ-32
Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):
Міністерство освіти і науки України
Національний університет
«Львівська політехніка»
Кафедра ТГВ
Звіт з дисципліни
«Технологія заготівельних і монтажних робіт»
Виконав:
ст. гр. ТГВ-32
Перевірив:
Львів 2006
1. Вибір раціональної схеми і складання ескізного плану монолітного ребристого перекриття і поперечного розрізу будинку з зовнішніми несучими цегляними стінами і внутрішнім залізобетонним каркасом.
Поздовжні середні і поперечні розбивочні осі проходять через центр колон. Прив'язка зовнішніх стін «200».
Монолітне перекриття
Для монолітного перекриття приймаємо поперечне розміщення головних балок і поздовжнє розміщення другорядних балок з кроком 1800мм, з умови забезпечення більшої жорсткості будівлі в поперечному напрямку.
Конструктивні розміри монолітного перекриття прийнято по цегляній стіни товщиною 510мм з прив’язкою по контору «200». Внутрішні несучі
конструкції – залізобетонні колони.
Поперечний розріз
Колони – виходячи з умов роботи колон їх поперечний переріз приймають квадратним hc x bc = 300x300, при кількості поверхів n=3. Висота поверху 5,4м. Конструктивна схема роботи колон показана на поперечному розрізі будинку.
Покрівля – конструкція покрівлі суміщена рулонна. Матеріал 4 шари єврорубероїду, цементно – піщана стяжка, утеплювач, пароізоляція, цементно – піщана стяжка.
Фундаменти – фундаменти під колони – стовпчасті монолітні. Відмітку поверхні фундаменту приймаємо на 200мм нижче відмітки рівня чистої підлоги. Глибина закладання фундаментів – 1,05м.
1. Конструювання конструктивної схеми монолітного з/б перекриття з балковими плитами.
Приймаємо:
Головна балка:
Довжина балки Lmb=acol=5400мм
Висота балки: hmb=Lmb=600мм
Ширина балки: bmb=(0,3…0,4) hmb=200мм
Крок балок amb=6500
Другорядна балка:
Довжина балки Lsb = amb=6500мм
Висота балки: hsb=Lsb=400мм
Ширина балки: bsb=hsb=200мм
Крок балок asb=Lmb=1800мм
Співвідношення сторін фрагменту монолітної плити:
отже плита відноситься до балкового типу.
2. Розрахунок та конструювання монолітної плити балкового типу.
Табл. 1. Збір навантажень на плиту перекриття
Вид навантаження
Нормативне навантаження,
кН/м2
Розрахункове навант.,
кН/м2
Постійне
Паркет
h=0.016м, (0,016х7)
0,112
1,0
0,112
Бітумна мастика
h=0.002м, (0,002х10,5)
0,021
1,3
0,0273
Деревоволокниста плита
h=0.02м, (0,02х25)
0,5
1,3
0,65
Цементно-піщана стяжка
h=0.02м, (0,02х18)
0,36
1,2
0,432
Плита перекриття
h=0.06м, (0,06х25)
1,5
1,1
1,65
Сумарне
gn=2,49
g=2,87
Тимчасове
Корисне навантаження на перекриття
1,2
Повне навантаження
де , - відповідно коефіцієнт надійності по навантаженню і призначенню конструкції.
2.1. Визначення розрахункових прольотів
Середній розрахунковий проліт дорівнює відстані між гранями другорядної балки
l01=l1-bsb=1800–200=1600мм
Крайній розрахунковий проліт дорівнює відстані від грані другорядної балки до осі опори плити в стіні, (рис. 2.1)
l'01=l’1–200+0,5bsb=1800–200+60=1660
Рисунок 2.1 Визначення розрахункових прольотів (розріз 1-1)
2.2. Статичний розрахунок
Розрахунок проводимо з врахуванням коефіцієнта надійності щодо призначення γn=0,95
Навантаження на плиту. Плита розраховується як нерозрізна балка шириною bр1=1м
= 0,95(g + v)bpl = 0,95(2,87+4.8)1=7,29кН/м
Знаходження зусиль у плиті
В першому прольоті і на першій опорі
На середніх прольотах і на середній опорі
2.2 Розрахункова схема плити
2.3. Розрахунок робочої арматури
Приймаємо бетон класу В30 з такими розрахунковими параметрами: Враховуючи коефіцієнт умови роботи бетону γb2 =0,9
Rb=17*0,9 = 15.3 MПa
2.4.1. Перевіряємо прийняту товщину плити. Відносна висота стисненої зони
ξ= (0,15..0,25) = 0,15 b= 1000мм
Відносний статичний момент стисненої зони
m= ξ (1-0,5ξ )=0,15(1-0,5*0,15)=0,13875
Робоча висота перерізу
h0=см
Визначаємо відстань від розтягнутої грані плит до центру ваги розтягнутої арматури.
Захисний шар бетону в плитах товщиною <100мм приймаємо аь - 10мм. Передбачається арматура діаметром 4мм
Отже, товщина плити
h=h0+as=30,4+15=45,4мм
Приймаємо hpl=60мм.
Робоча висота перерізу
h0=hpl–as=60–15=45мм.
Коефіцієнт повноти стисненої зони α=0,85 – для бетону класу В30.
ω=α–0,008Rb=0,85–0,008*15,3=0,73
Оскільки коефіцієнт роботи бетону γb2=0,9 то
σsc,u=400МПа.
Граничне значення відносної висоти, якщо розрахунковий опір арматури на розтяг Rs=365МПа
Діаметр арматури 4мм, клас Вр-1.
Плиту армуємо рулонними сітками з поздовжньою рядовою арматурою. Сітки розкочуємо вздовж головних балок через всі прольоти, по низу плити і над всіма опорами по верху.
2.4. Розрахунок арматури в середніх прольотах і над середніми опорами в крайньому прольоті.
М2=1,58 кНм
Відносний статичний момент стисненої зони:
Відносна висота стисненої зони
Площа перерізу арматури:
Коефіцієнт армування
– для плит.
Для середніх прольотів плити і над середніми, опорами на ділянці між осями А-Б і В-Г приймаємо сітки С1 для робочої арматури діаметром 4мм і кроком 100мм.
As=101>As,nec=98мм2
При діаметрі робочої арматури 4мм і кроком 100мм розподільні стержні приймаємо 4мм з кроком 400мм.
Марка сітки
2.5 Визначення перерізу арматури в крайньому прольоті і на першій проміжній опорі плити.
М1=1,96 кНм
Розраховуємо плиту яка не обмежена зі всіх сторін балками.
Відносний статичний момент стисненої зони.
Відносна висота стисненої зони
Оскільки =0,062<R=0,56 то
Площа переріза арматури:
Коефіцієнт армування
– для плит.
В крайніх прольотах і над першою проміжною опорою вкладаємо сітку С1 і додатково сітку С2. При діаметрі робочої арматури 4мм в додатковій сітці площа перерізу арматури дорівнює
Приймаємо додаткову сітку С2 з робочою поздовжніми стержнями діаметром 4мм, і кроком 350мм
Переріз арматури As=0,38>As,nec=0,2208мм2
Марка сітки
2.6 Розрахунок арматури в середніх прольотах і над середніми опорами в середньому прольоті.
Момент зменшуємо на 20%
кНм
Відносний статичний момент стисненої зони
Відносна висота стисненої зони
Площа перерізу арматури
Коефіцієнт армування
– для плит.
Для армування середніх прольотів між осями А-Б і В-Г приймаємо сітки С3 із стержнів діаметром 4мм і кроком 150мм.
Площа перерізу As=75>As,nec=74мм2
При діаметрі робочої арматури 4мм і кроком 100мм розподільні стержні приймаємо 4мм з кроком 400мм.
Марка сітки
В крайніх прольотах і над першою опорою між осями укладаємо сітку С3 і додаткову С4 діаметром 3мм.
Площа перерізу As=75>As,nec=74мм2
Приймаємо арматуру діаметром 3мм з кроком 125мм.
Площа перерізу As=38>As,nec=35,52мм2
Марка сітки
Розрахунок другорядної балки.
Другорядна балка розраховується як нерозрізна багато пролітна балка, опорами якої є головні балки.
Для крайніх прольотів розрахунковим є відстань від центра опори на стіні до грані крайньої головної балки.
Навантаження на другорядну балку збираємо з смуги шириною 1800мм. що дорівнює відстані між другорядними балками.
Навантаження від підлоги і з/б плити
g=2,87кН/м2
Постійне навантаження:
від маси перекриття підлоги
g1=2,87*1,8=5,17кН/м
від маси ребра другорядної балки
g2=b*(h – hf)*ρ*9,81*γn=0,2*(0,4 – 0,06)*2,5*9,81*0,95= 1,58кН/м
Сумарне постійне навантаження
g=g1+g2=5,17+1,58=6,75 кН/м
Тимчасове навантаження
υ=4,8*1,8=8,64 кН/м
Повне навантаження на балку
q=g+ υ=6,75+8,64=15,39кН/м
Згинальні моменти знаходимо з врахуванням перерозподілу навантажень внаслідок пластичних деформацій.
В першому прольоті
На проміжній опорі
В середньому прольоті
При співвідношенні υ/g=8,64/6,75=1,28≈1
Знаходимо поперечні сили біля грані опори.
На крайній опорі
На першій проміжній опорі зліва
На першій проміжній опорі з права і на решті опор зліва
3.1. Визначення висоти перерізу балки
Мінімальну висоту знаходимо по опорному моменту МВ=48,53кН,
Ширина ребра b=200мм
Приймаємо відносну висоту стисненої зони для балок виходячи з умов нормального армування
h0=см
Захисний шар бетону в балці >25см приймаємо при діаметрі арматури 18мм ab=20мм
Повна висота перерізу
Приймаємо h=400мм
Робоча висота балки в прольотах при розташуванні арматури в 1 ряд
h01=h - as=400-20-18*0,5=371мм
3.2. Розрахунок міцності нормальних перерізів
Переріз поздовжньої арматури в розтягнутій зоні визначаємо по найбільшим моментам в прольотах і біля опор.
При розрахунку за додатними моментами переріз балки приймаємо тавровий, тому що плита знаходиться в стиснутій зоні, розрахункову ширину полички таврового перерізу приймаємо в залежності від відношення:
Приймаємо менше двох значень
bf≤asb=1800мм
bf =1800мм
При розрахунку за від'ємними моментами переріз балки приймаємо прямокутним з шириною ребра 200мм.
Поздовжню арматуру каркасів балки приймаємо класу А-ІІI з розрахунковим опором Rs=365 МПа.
3.3. Розрахунок перерізу робочої арматури
В першому прольоті М1=61кНм
Ширина полички таврового перерізу bf=1800мм.
Корисна висота перерізу h01=371мм
Відносний статичний момент стисненої зони
Відносна висота стисненої зони
Площа перерізу арматури
Коефіцієнт армування
Приймаємо 2Ø18АІІI As,fac=5,08> As,fac=4,55см2
Крайні прольоти армуємо двома каркасами Кр1. В кожному каркасі один ряд поздовжніх стержнів діаметром 18мм. Верхні стержні каркасу Кр1 приймаємо конструктивно 2Ø9АІII
В середніх прольотах момент Му=-Мс=42,46кНм
Ширина полички таврового перерізу bf=1800мм.
Корисна висота перерізу h01=371мм
Відносний статичний момент стисненої зони
Відносна висота стисненої зони
Площа перерізу арматури
Коефіцієнт армування
Приймаємо 2Ø16АІІI As,fac=4,01> As,nec=3,15см2
Середні прольоти армуємо двома каркасами Кр2. В кожному каркасі один поздовжній стержень діаметром 16мм.
Оскільки в середніх прольотах на відстані 0,4l не виникає від'ємних моментів то верхні стержні каркасів Кр2 приймаємо конструктивно 2Ø8АІII.
На першій проміжній опорі виникають від'ємні моменти Мв=-48.53кНм
Ширина полички таврового перерізу bf =200м.
Корисна висота перерізу h01=400–20=380мм.
Відносний статичний момент стисненої зони
Відносна висота стисненої зони
Площа перерізу арматури
Над опорою проектуємо 2 зварні сітки, площею на 1м полички другорядної балки шириною 1,8м.
Проектуємо над опорою сітку С5 з поздовжньою робочою арматурою діаметром 3мм класу Вр1 з кроком 100мм.
As,fac=0,71> As,fac=0,63см2
Марка сітки
3,4. Розрахунок міцності похилих перерізів (на дію поперечної сили)
Максимальна зрізуючи сила =63,3кН
Робоча висота перерізу h01=400-20-18/2=371мм
Розрахунковий опір бетону на розтягання Rbt=1.2*0,9=1,08 Мпа
>
при h=40 см, то
S=40/2=20 см, але не більше S=15 см
приймаємо мінімальне значення S=15 см
Міцність косого січення балки забезпечена. Виходячи із умов конструювання на приопорних ділянках приймається найменший крок хомутів S=15 см. В середній половині прольоту балки крок поперечних стержнів S=30 см.
За конструктивними вимогами при h=400 мм > 300 мм поперечна арматура встановлюється з кроком не більше 3h/4 і не більше 500 мм. В середній частині прольоту приймаємо крок хомутів S=30 см < 3.40/4=30 см. Приймаємо поперечні стержні Ø8 мм з кроком 15 см і 30 см, так само як і в крайніх прольотах.
4. Розрахунок монолітної залізобетонної колони
Висота поверху 5,4м, Сітка колон 5,4х6,5
Матеріали та їх характеристики:
Бетон В25 Rb=0,9*14,5=13,05Мпа,
Rbt=0,9*0,9=0,81Мпа,
Арматура класу АІІІ Rs=365Мпа.
Переріз колони приймаємо 300х300мм
4.1.Визначення навантаження
Попередньо визначаємо навантаження на 1 м2 покриття і зводимо в таблицю:
Табл. 3.
Навантаження від покриття
Вид навантаження
Н/м2
Н/м2
Постійне
Єврорубероїд
120
1,2
150
Вирівнюючий шар цементного розчину
t=0,04м;
880
1,3
1144
Утеплювач – мінеральні плити
t=0,06 м;
150
1,2
180
Пароізоляція
40
1,2
50
Власна вага залізобетонної плити
t=0,06м;
1500
1,1
1650
Сумарне
gn=2690
g=3174
Тимчасове
Снігове (м. Одеса, I сніговий район)
500
1,4
700
Із таблиці ми бачимо, що нормативне значення снігового навантаження для м. Одеса і значення коефіцієнтів по навантаженню приймались по табл. ІІ.9.1, ІІ.9.2 і табл. ІІ.1.1.(Методичні вказівки)
Навантаження на колону І-го поверху споруди визначається з навантаженої площі, рівної кроку поздовжнього і поперечного кроку колон 5,4х6,5=35,1 м2 і складається:
Із постійно діючих частин навантаження:
Від власної ваги покриття
Від власної ваги головних балок
Від власної ваги другорядних балок
Від власної ваги колон
Від власної ваги перекриття
Від тимчасового (корисного) навантаження
В сумі
Із тимчасової частини навантаження:
Від тимчасового (снігового) навантаження
Повне навантаження на колону І-го поверху з врахуванням коефіцієнта надійності за призначенням споруди
4.2.Визначення гнучкості колони.
Попередньо розміри січення колони були прийняті при компонуванні монолітного перекриття (), тоді гнучкість колони становить
4.3.Визначення січення стержня колони.
Прийнявши ; ; , визначаємо площу січення стиснутого залізобетонного стержня:
Під невелике навантаження при випадкових ексцентриситетах приймаємо колони квадратного січення зі стороною . призначаємо розміри поперечного перерізу колони з врахуванням уніфікації .
4.4.Визначення потрібної площі перерізу арматури.
Площа перерізу арматури в стиснутих елементах квадратного профілю при випадкових ексцентриситетах
1) ;
2) ;
3) ;
4) приймаємо , ;
5)
6) ;
7) ;
8) ;
9) приймаємо 4Ø25АІІІ з
4.5.Визначення несучої спроможності стержня колони.
Несучу спроможність елемента при відомому поперечному перерізі, армуванні і навантаженні перевіряють за формулою:
Таким чином несуча спроможність перерізу стержня колони забезпечується.
4.6.Визначення діаметру і кроку хомутів.
Із умови зварюваності арматурних стержнів в каркаси при робочому діаметрі 25 мм діаметр хомутів, поставлених із кроком , але не більше і не більше , повинен бути не менше 6 мм.
Приймаємо крок хомутів .
5. Розраховуємо навантаження на фундаменти від колони 1-ого поверху з врахуванням γn=0,95
Розрахункове навантаження на фундамент від колони 1-го поверху з врахуванням , N=566,44 кН. Січення колони 30х30 см.
Необхідна площа фундаменту:
Розміри сторін квадратного в плані фундаменту: 1,5 м, приймаємо розмір підошви a=1,5 м
5.1.Визначення висоти фундаменту
Знаходимо найменшу висоту фундаменту, виходячи із умови міцності на продавлювання піраміди при дії навантаження
м, де
- напруження в основі фундаменту від розрахункового навантаження
5.2.Визначення повної мінімальної висоти фундаменту
- глибина стакана
Приймаємо висоту фундаменту
5.3.Визначення мінімальної робочої висоти нижньої сходинки
Перевіряємо робочу висоту сходинки на міцність по поперечній силі без поперечного армування в перерізі.
Поперечна сила на 1 м ширини такого перерізу
Мінімальне поперечне зусилля, яке сприймається бетоном
Так. Як , то умова міцності задовольняється. Другу сходинку приймаємо
5.4.Перевірка міцності фундаменту на продавлювання
- умова продавлювання задовільняється
5.5.Підбір армування на фундамент
При підрахунку арматури для фундаменту за розрахункові приймаємо згинальні моменти по перерізах, які відповідають розміщенню центрів фундамента як для консолі із защемленим кінцем
М1=0,125Р(a - hc)2b=0,125*226.58(1.5-0,45)2*0,45=804,3кНм
М1=0,125Р(a – a1)2b=0,125*226.58(1.5-1)2*0,45=677,82кНм
Площа перерізу арматури
Приймаємо нестандартну зварну сітку з однаковою в обох напрямках робочою арматурою з стержнів 9Ø28АІІI, з кроком робочої арматури 150
As,fac=55,42> As,nec=49,72см2
Коефіцієнт армування μ=55,42/(30*30)=0,06> μmin=0,005
Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!
0%
Оголошення від адміністратора