Подякувати Студентському архіву довільною сумою
Admin
26.02.2023 12:38
Дякуємо, що користуєтесь нашим архівом!
Інформація про навчальний заклад
ВУЗ:
Інші
Інститут:
Не вказано
Факультет:
Не вказано
Кафедра:
Не вказано
Інформація про роботу
Рік:
2002
Тип роботи:
Курсовий проект
Предмет:
Інші
Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):
МГУП
Курсовой проект:
Промышленное здание с конструкциями из дерева.
Выполнил:
Студент 5
Руководитель:
Москва 2002.
1.Выбор типа конструкций.
Сегментная и треугольная металлодеревянная ферма в сочетании с клееными деревянными колонами.
Сегментная ферма применяется для перекрытия пролетов до 36м. при которых треугольная ферма получается тяжелой и не эффективной. Верхний пояс сигментной фермы состоит из склеенных плашмя досок и имеет форму дуги, раскосы могут быть из цельного дерева или клеенными, нижний пояс обычно делают из стальных уголков небольшого сечения, раскосы соединяются с поясами болтами с помощью стальных пластинок. Клееный верхний пояс позволяет принимать необходимую площадь сечения, воспринимать межузловую нагрузку. Кривизна верхнего пояса создаёт разгружающий момент от действующей в нем продольной силы, что позволяет увеличить длину панели и уменьшить число узлов.
Треугольная ферма рациональна при пролетах 12….24м, состоит из двух полуферм шпренгельного типа, соединенных между собой в коньке и средней панелью нижнего пояса. Верхний пояс выполнен из дощатоклееных блоков неразрезным в пределах полуфермы. Очертания фермы позволяет получить значительный уклон покрытия для устройства вентилируемой кровли из асбестоволокнистых плит (шифера). Такой тип кровли применяется для помещений с внутренней влажностью . Так как влажность и пролет фермы 18м. принимаем треугольную ферму.
Разработка схемы каркаса здания.
Плоские несущие конструкции фермы, рамы, арки, балки предназначены для восприятия нагрузок, действующих в их плоскости. Но имеется ряд силовых воздействий (ветер, тормозные усилия кранов, сейсмические, монтажные и другие силы), направление которых не совпадает с плоскостью основных несущих конструкций.
Для того чтобы обеспечить восприятие этих нагрузок, плоские несущие конструкции соединяют между собой, образуя жесткую геометрически неизменяемую пространственную систему каркаса здания. Нормальная пространственная работа каркаса обеспечивается связями жесткости. Связи воспринимают нагрузку, направленную вдоль здания и обеспечивают устойчивость сжатых элементов конструкций за счет уменьшения их расчетной длины. Горизонтальные нагрузки, действующие перпендикулярно продольным стенам, должны быть восприняты рамными или арочными поперечниками каркаса здания.
Связевая система в покрытии здания состоит из связевых ферм, расположенных поперек здания по наружным поясам или наружному контуру несущих конструкций (скатные связи) и продольных связей, расположенных вертикально или наклонно перпендикулярно к плоскостям несущих конструкций.
Поперечные скатные связи располагают у торцов здания между крайней и следующей фермами и в промежутке между ними по длине здания не реже, чем через 30 м.
Верхние пояса несущих ферм соединяют с узлами связевых поперечных ферм распорками, идущими вдоль здания.
Продольные связи соединяют несущие конструкции попарно. Вдоль здания их устанавливают с интервалом, равным шагу несущих конструкций. Причем, они должны связывать фермы, соединенные скатными связями, образуя жесткий пространственный блок.
Определение основных размеров несущих конструкций.
Принимаем треугольную ферму т.к. пролет здания равен 18 м, влажность внутри здания равна 82 %.
Высота треугольной фермы:
Длина ската верхнего пояса:
Строительный подъем фермы:
Длина стоек:
Длина крайних панелей нижнего пояса и раскосов:
Длина средней панели нижнего пояса:
Расчет элементов ограждения покрытия.
В рассматриваемом варианте клеефанерная плита состоит из одной (нижней) обшивки, в качестве обшивки используем водостойкую фанеру марки ФСФ сорта В/ВВ по ГОСТ 3916-69.
Толщина односторонней обшивки
Продольные и поперечные ребра образующие каркас изготовляются из древесины 2-го сорта, влажностью . Продольные ребра размещают с шагом 0,5м; поперечные ребра 1…1,5м.
В качестве утеплителя полужесткие минераловатные плиты на фенольной связке t=10cм.
Ребра соединяют между собой и с обшивкой фенольно резоциновым клеем ФРФ-50. Между утеплителем и обшивкой слой пароизоляции (пленка толщиной 0,2мм).
после острожки:
Поперечные ребра: (с учетом острожки).
Сбор нагрузок действующих на плиту.
Нагрузка от собственного веса ребер и обшивки плиты
Сбор нагрузок действующих на плиту.
табл. 1
№№ п/п
Вид нагрузки
Нормативная нагрузка
Расчетная нагрузка
1
2
3
4
5
6
7
Постоянная нагрузка:
1
Обшивка и ребра
0,228
0,342
1,1
0,251
0,376
2
Утеплитель (полужесткие минераловатные плиты на фенольной связке),
0,175
0,262
1,2
0,210
0,315
3
Пароизоляция (кН/м2)
0,020
0,030
1,2
0,024
0,036
4
Кровля из асбестоцементного листа
0,180
0,270
1,3
0,234
0,351
0,904
1,078
Временная нагрузка:
5
Снеговая (S)
2,0
3,0
1,6
3,2
4,8
Всего:
Максимальный изгибающий момент:
Максимальная поперечная сила:
Геометрические характеристики сечения.
1.Приведенная площадь сечения плиты.
где:
– площадь сечения обшивки, см2;
– площадь сечения ребер, см2;
– модуль упругости древесины,
– модуль упругости фанеры,
2. Расстояние от нижней грани сечения до центральной оси приведенного сечения плиты:
где:
– толщина обшивки, см;
– высота ребра, см.
3. Приведенный момент инерции плиты.
4. Приведенный статический момент нижней обшивки.
5.Приведенный момент сопротивления плиты (относительно обшивки).
4.5 Проверка прочности подобранного сечения:
Нижней обшивки при растяжении.
, где:
– коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления фанеры при растяжении, при наличии стыков листов (=0,6).
Клеевого соединения ребер с обшивкой (по шпонам фанеры) на скалывание.
Проверка прогиба плиты.
Расчет и конструирование фермы покрытия.
Сбор нагрузок.
1.Расчет нормативной и расчетной постоянной нагрузок на горизонтальную проекцию покрытия:
, где:
– соответственно нормативная и расчетная постоянные нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия;
– соответственно нормативная и расчетная нагрузки от собственного веса покрытия (по табл. 1);
– угол наклона верхнего пояса фермы.
2. Расчет временной нормативной и расчетной снеговой нагрузок на горизонтальную проекцию покрытия.
, где:
– соответственно нормативная и расчетная снеговая нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия.
– вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли в зависимости от района строительства для тюмени район (снеговой) V, So=2,0кН/см2;
– коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (1).
– коэффициент надежности по нагрузке (1,6)
Ветровая нагрузка: район IV, Wo=0,48кН/м2; с ветренной стороны
Со стороны (отсоса)
3. Определение нормативной и расчетной постоянной нагрузок от собственного веса фермы на горизонтальную проекцию покрытия.
,
где: – соответственно нормативная и расчетная постоянная нагрузки от собственного веса фермы на горизонтальную проекцию покрытия;
– коэффициент собственного веса (3,5…5);
– пролет фермы;
– коэффициент перегрузки (1,1).
4.Определение расчетных нагрузок на 1 погонный метр фермы:
Постоянная.
Временная.
Полная суммарная.
4.чОпределение расчетных усилий в стержнях.
Расчет усилий сведен в таблицу 2.
Продольные усилия в элементах фермы.
табл. 1
Вид элемента фермы
Обозначение
,
кН
Усилие от временной нагрузки
Расчетные усилия
по 1ой схеме,
кН
по 2ой схеме, кН
растяжение (+)
(3+4+5)
сжатие (-)
(3+4+5)
1
2
3
4
5
6
7
Верхний пояс
с-1
-100,65
-325,75
-250,96
-677,36
d-2
-89,58
-289,92
-224,10
-603,60
e-4
-89,58
-289,92
-361,26
-740,76
f-5
-100,65
-325,75
-406,04
-832,44
Нижний пояс
1-a
91,98
297,68
229,34
619,00
3-a
61,32
198,45
154,92
414,69
5-a
91,98
297,68
371,04
760,70
Раскосы и стойки
1-2
-24,90
-80,60
-60,44
-165,94
2-3
30,66
99,23
74,42
204,31
3-4
30,66
99,23
197,92
327,81
4-5
-24,90
-80,60
-100,74
-206,24
Определение изгибающих моментов в верхнем поясе фермы.
В треугольных фермах с неразрезным верхним поясом опорный и коньковый узлы конструкций выполняют с внецентренной передачей продольного усилия. Эксцентриситет создают смещением центра площадок смятия в узлах вниз от геометрической оси верхнего пояса. Величина эксцентриситета принимается равной:
, где:
– изгибающий момент от суммарной расчетной постоянной и временной нагрузок на горизонтальную проекцию верхнего пояса фермы за вычетом нагрузки от собственного веса фермы;
– продольная сила в элементе верхнего пояса;
– высота верхнего пояса (принимаем ).
Расчетный изгибающий момент определяют как максимальный на опоре или в пролете по двум схемам:
для неразрезной двухпролетной балки со средней опорой на стойке фермы:
для однопролетной балки:
Принимаем расчетный момент
Подбор сечений элементов треугольной фермы.
Верхний пояс.
Предварительное назначение размеров.
ширина сечения.
Принимаем
высота сечения.
, где:
, где:
– максимальный изгибающий момент неразрезного элемента верхнего пояса;
– расчетное сопротивление изгибу .
Принимаем верхний пояс из 15 досок
Принятое сечение.
Проверка прочности подобранного сечения.
, где:
– максимальное продольное усилие в поясе
– максимальный изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформируемой схеме.
, где:
– коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента.
, где:
– гибкость панели пояса в плоскости фермы.
прочность не обеспечена.
Увеличиваем высоту сечения.
прочность обеспечена. Принимаем
Проверка устойчивости плоской формы деформации.
, где:
– коэффициент продольного изгиба панели пояса из плоскости фермы:
, где:
Гибкость пояса из плоскости фермы больше предельно допустимой гибкости.
Устанавливаем дополнительные связи. Следовательно
, где:
– коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов .
устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Сечение пояса –
Нижний пояс.
Нижний, растянутый пояс выполняют из круглой стали.
Диаметр сечения из условия прочности на растяжение определяем по формуле:
, где:
– расчетное усилие в элементе
– расчетное сопротивление арматурной стали растяжению
– коэффициент условий работы
принимаем
Диаметр сечения петель, приваренных по концам металлических стержней:
, где:
– диаметр стержня;
– коэффициент работы, учитывающий снижение расчетного сопротивления для тяжей из нескольких ветвей
принимаем
Раскосы.
В коньковом узле крепление раскоса 2-3 делают при помощи коротыша большого диаметра. Расчетный диаметр коротыша определяют по формуле:
Раскос делаем из арматурной стали A-IV. принимаем
Стойки.
Сечение стойки 1-2 находим из условия смятия в месте примыкания к верхнему поясу.
Ширина стойки принимается равной ширине верхнего пояса . Высота стойки определяют по формуле:
, где:
– расчетное сопротивление древесины пояса при местном смятии поперек волокон .
Принимаем
Проверка стойки на продольный изгиб.
, где:
прочность обеспечена.
Конструирование узлов.
Опорный узел.
Ферма опирается на клееные деревянные колонны через обвязочный брус, закрепленный на колоннах по периметру здания. Ферму к обвязочному брусу крепят болтами с помощью уголков №9. Требуемую площадь горизонтальной площадки опирания определяют из условия смятия обвязочного бруса поперек волокон:
, где:
– опорная реакция фермы:
Ширину площадки смятия принимаем равной ширине верхнего пояса фермы
Определяем длину площадки смятия:
Нижний пояс присоединяется к опорному узлу траверсой, состоящей из швеллера №18 и приваренного к нему листового элемента (сталь 09Г2). Ширину листа определяют из условия смятия под ним древесины верхнего пояса:
, где:
– расчетное сопротивление древесины смятию под траверсой.
Принимаем Толщина
Расчет траверсы на поперечный изгиб.
Расчетный момент:
, где:
– расстояние между осями ветвей хомута (с учетом толщины полок опорных уголков и зазоров по 0,7 см)
Геометрические характеристики составного поперечного сечения траверсы.
площадь сечения:
, где:
– площади сечения швеллера и листа соответственно.
статический момент составного сечения относительно внешней грани стенки швеллера:
расстояние центра тяжести от внешней кромки стенки швеллера:
момент инерции составного сечения:
, где:
– моменты инерции швеллера и листа, соответственно, относительно собственных осей y-y.
минимальный момент сопротивления сечения:
Проверка напряжений в траверсе.
Проверка на изгиб листа траверсы при равномерно распределенном давлении от усилия в нижнем поясе.
усилия действующие на лист:
требуемая толщина листа:
принимаем
Толщину сварных швов, соединяющих лист траверсы со швеллером, назначаем конструктивно (6мм)
Промежуточный узел нижнего пояса.
Фасонки в узле выполняют из листовой стали с отверстиями для точеных валиков. Элементы нижнего пояса и раскос крепят в узле с помощью петель.
Расчетный пролет валиков:
, где:
– максимальный диаметр стержня петли.
Расчетный момент действующий на валик:
, где:
– максимальное усилие в примыкающих к узлу стержнях.
Требуемый диаметр валика (сталь 09Г2).
принимаем
Проверка валика на срез:
, где:
– расчетное сопротивление стали сдвигу .
прочность обеспечена.
Проверка валика на смятие.
, где:
– расчетное сопротивление стали местному смятию в цилиндрических шарнирах .
Требуемая ширина фасонки в месте ослабления отверстиями валиков.
принимаем
Длина сварного шва для крепления петель к тяжам при .
, где:
– меньшее из или ;
– расчетные сопротивления угловых швов по металлу шва и границы сплавления соответственно;
– коэффициенты условий работы элемента конструкции и шва;
– для ручной сварки.
принимаем
принимаем
Так как в стойке возникают только сжимающие усилия, ее упирают в уголок , приваренный к фасонкам, и конструктивно крепят двумя болтами .
Коньковый узел.
Определение высоты площадки смятия верхнего пояса.
, где:
– горизонтальное усилие, действующее на площадку смятия в коньковом узле
принимаем
Усилие растянутого раскоса передается на верхний пояс через гайку с квадратной шайбой под углом. Необходимая площадь смятия под шайбой.
, где:
– расчетное сопротивление древесины смятию под углом .
Определение стороны квадратной шайбы с учетом отверстия в ней.
принимаем
Определение толщины шайбы из условия ее прочности на изгиб.
, где:
– момент сопротивления шайбы.
, где:
– изгибающий момент в шайбе.
, где:
– диаметр вписанной окружности гайки.
, где:
– диаметр коротыша.
принимаем
Промежуточный узел верхнего пояса.
Промежуточный узел верхнего пояса решен непосредственным упором стойки в неразрезной клееный верхний пояс. Расчет площадки смятия произведен при определении сечения стойки. Стык в узле перекрывают двумя деревянными накладками толщиной и шириной.
Накладки к раскосу крепятся двумя болтами , к верхнему поясу фермы накладки крепятся одним болтом . Причем, отверстие под этот болт в накладках делают овальным с большим диаметром в направлении оси накладки для того, чтобы усилие не передавалось через болты.
Расчет несущей двухшарнирной рамы поперечника здания.
Нагрузки, действующие на раму и колонну.
Вертикальными нагрузками на колонну являются:
Реакции на опорах фермы от постоянной и временной нагрузки ().
Расчетная нагрузка от веса панелей стен.
где:
– нормативная нагрузка от 1 м2 веса стены (0,75 кН/м2);
В и Н – шаг и высота колонн;
– коэффициент надежности по нагрузке (1,1).
Расчетная нагрузка от собственного веса колонны.
где:
– высота и ширина сечения колонны ;
– плотность древесины .
Горизонтальными нагрузками на колонну являются:
Положительное давление ветра на наветренную стену.
где:
– нормативная ветровая нагрузка ;
– коэффициент, учитывающий высоту сооружения (0,5).
Ветровой отсос на подветренную стену.
где:
– аэродинамический коэффициент (-0,5).
Горизонтальная составляющая ветрового отсоса на покрытие с наветренной стороны.
где:
– аэродинамический коэффициент (-0,1).
Горизонтальная составляющая ветрового отсоса на покрытие с подветренной стороны.
где:
– аэродинамический коэффициент (-0,4).
Усилия в стойках рамы равны:
От ветра на покрытие.
От ветра на стены.
От веса навесной стены.
где:
– изгибающий момент в колонне от действия веса стены.
где:
– эксцентриситет приложения нагрузки от веса стены.
Расчетные усилия в колонне.
Максимальный изгибающий момент в заделке колонны.
Для левой колонны (со стороны положительного давления ветра).
где:
– коэффициент сочетания нагрузок (0,9).
Для правой колонны (со стороны действия ветрового отсоса).
Максимальная поперечная сила в заделке колонны.
Для левой колонны (со стороны положительного давления ветра).
Для правой колонны (со стороны действия ветрового отсоса).
Расчетная продольная сила в левой и провой колоннах.
Подбор сечения стойки рамы (колонны).
Предварительное назначение размеров сечения.
Назначение высоты сечения.
принимаем
Назначение ширины сечения.
Проверка прочности.
Определение площади поперечного сечения.
Определение момента сопротивления.
Определение статического момента полусечения относительно нейтральной оси сечения.
Определение момента инерции сечения.
Определение радиуса инерции стойки.
Проверка гибкости стойки в плоскости рамы.
где:
– конструктивная длина стойки;
– коэффициент приведения длины, зависящий от условий закрепления концов стойки (2,2).
Проверка напряжений в стойке как в сжато-изогнутом элементе.
Коэффициент продольного изгиба колонны из плоскости рамы.
Определение коэффициента, учитывающего влияние дополнительного момента от продольной силы.
где:
– коэффициент продольного изгиба колонны из плоскости рамы (1,2).
Определение момента с учетом коэффициента .
Прочность сечения обеспечена.
Принятое сечение
Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
где:
– площадь и момент сопротивления сечения колонны (стойки рамы).
Определение радиуса инерции стойки.
где:
– ширина колонны.
Проверка гибкости стойки из плоскости рамы.
т.к. гибкость колонны из плоскости рамы больше предельной увеличиваем количество связей, следовательно .
Определение коэффициента продольного изгиба колонны.
Определение коэффициента .
где:
– коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов, (1,13);
b и h – размеры сечения колонны.
– расчетная длина колонны между точками закрепления связями.
Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.
Расчет узла опирания колонны (стойки рамы).
Анкерные болты рассчитывают по максимальному растягивающему усилию.
Определение продольной силы, действующей на стойку от собственного веса конструкций.
Коэффициент надежности по нагрузке заменяем на , учитывая разгружающее действие этой нагрузки при определении максимального растягивающего усилия в анкерных болтах.
где:
– опорная реакция от расчетной постоянной нагрузки;
– вертикальная расчетная нагрузка от веса навесных стеновых панелей;
– расчетная нагрузка от собственного веса стойки.
Определение изгибающего момента.
где:
– изгибающие моменты в основании стойки при третьем сочетании нагрузок для ветровой нагрузки слева и справа соответственно;
где:
– коэффициент условий работы для ветровой нагрузки (1,2).
Определение площади сечения основания колонны.
Определение момента сопротивления основания колонны.
Определение краевых нормальных напряжений в опорном сечении.
Проверка древесины колонны и бетона фундамента на смятие.
Построение эпюры напряжений для торца колонны и определение размеров участков эпюры.
Длина зоны сжатия.
Расстояние от центра тяжести сжатой зоны до оси колонны.
Расстояние от центра тяжести сжатой зоны эпюры до оси растянутого анкера.
где:
– расстояние от оси анкера до кромки колонны (6 см).
Определение усилия в анкерном болте.
Определение требуемой площади поперечного сечения болта.
где:
– требуемая площадь анкерного болта нетто;
– число анкерных болтов с одной стороны колонны;
– расчетное сопротивление анкерного (фундаментного) болта на растяжение (для стали Вст3кп2).
Принимаем
Определение сечения уголков-траверс.
Сечение уголков-траверс для закрепления анкерных болтов на колонне назначают конструктивно из условия размещения анкерного болта.
где:
– ширина и толщина полки уголка;
– радиус выкружки уголка;
– диаметр болта.
Принимаем уголок
Определение максимального момента.
где:
– расстояние между осями анкерных болтов по ширине колонны;
– ширина колонны.
Проверка напряжений.
где:
– момент инерции уголка;
– расстояние от центральной оси до обушка уголка.
Проверка на скалывание уширенной нижней части стойки под действием усилия в анкерных болтах.
Определение среднего, по площадке скалывания, сопротивления древесины.
где:
– расчетное сопротивление скалыванию вдоль волокон в лобовых врубках для максимального напряжения;
– длина площадки скалывания;
– при одностороннем расположении площадки скалывания;
– плечо сил скалывания.
Проверка напряжения сдвига по площадке скалывания.
Расчет и конструирование связевых ферм.
Поперечные связевые фермы рассчитывают на горизонтальные нагрузки, которые складываются из временных горизонтальных нагрузок (ветровых, тормозных усилий кранов и т.п.) и дополнительных усилий, возникающих в элементах конструкций от вертикальной нагрузки вследствие возможных несовершенств фермы (отклонение от вертикали, погнутости и других дефектов).
Внешние горизонтальные нагрузки распределяют поровну между всеми связевыми фермами.
Узловые нагрузки от ветрового напора, действующего на торцы здания.
где:
– ветровая нагрузка на торцевые стены здания от положительного ветрового напора и отсоса соответственно;
– узловая грузовая площадь для соответствующего узла связевой фермы;
– число связевых ферм.
Определение условной погонной и узловой нагрузки на связевую ферму вследствие возможных несовершенств основных ферм.
где:
– условная погонная нагрузка;
– расчетная равномерно распределенная вертикальная нагрузка на 1 м горизонтальной проекции несущей проекции;
– число ферм несущих конструкций;
– коэффициент, принимаемый для ферм равным 0,03.
Определение суммарной узловой нагрузки на связевую ферму.
где:
– коэффициент сочетания нагрузок (0,9).
Определение опорных реакций фермы, усилия сжатия в стойке, соседней с опорной, и растяжения в опорном раскосе.
Определение опорных реакций.
Определение усилия сжатия в стойке.
Определение усилия растяжения в раскосе.
Определение ширины стойки квадратного сечения.
Принимаем с учетом острожки –
Проверка подобранного сечения.
где:
– расчетное сечение стойки;
– коэффициент продольного изгиба.
где:
Определение площади сечения и диаметра крайнего раскоса.
где:
– усилие растяжения в раскосе;
– расчетное сопротивление стали (арматура );
– коэффициент, учитывающий ослабление сечения нарезкой (0,7).
По сортаменту принимаем .
Технико-экономические показатели проекта.
Технико-экономическая эффективность запроектированной фермы приближенно может быть охарактеризована фактическим коэффициентом собственного веса и коэффициента расхода металла.
Фактический коэффициент собственного веса.
где:
– нормативные постоянная и временная нагрузки, в кг на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия;
– фактический собственный вес фермы, в кг на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия.
где:
– общий фактический вес фермы на основе спецификации, кг;
– пролет фермы;
– шаг ферм.
Фактический коэффициент расхода металла.
где:
– вес металла в кг на 1 м2 горизонтальной проекции покрытия.
где:
– вес металла в ферме по спецификации, кг.
Конструкция запроектирована не совсем удачно.
Рекомендуемые коэффициенты собственного веса и расходов материалов:
Литература:
«Конструкции из дерева и пластмасс» под редакцией Карлсена Г.Г. - М.: Стройиздат, 1986.
В.А. Иванов «Деревянные конструкции» - К.: Госстройиздат УССР, 1962.
СНиП II-25–80 «Деревянные конструкции» - М.: Стройиздат, 1983.
СНиП II-23–81* «Стальные конструкции» - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988.
2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987.
Ф.В. Расс «Учебное пособие по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 1205 «Сельскохозяйственное строительство» - М.: Изд. МГМИ, 1986.
Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!
0%
Оголошення від адміністратора