РОЗРАХУНОК І ПРОЕКТУВАННЯ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ. Методичні вказівки до виконання розрахунково-графічної роботи з Інші. Робота № 526095

РОЗРАХУНОК І ПРОЕКТУВАННЯ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ

Інформація про навчальний заклад

ВУЗ:

Національний університет Львівська політехніка

Інститут:

Не вказано

Факультет:

РТ

Кафедра:

Не вказано

Інформація про роботу

Рік:

2014

Тип роботи:

Методичні вказівки до виконання розрахунково-графічної роботи

Предмет:

Інші

Завантажити

Частина тексту файла (без зображень, графіків і формул):

МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ І НАУКИ УКРАЇНИ НАЦІОНАЛЬНИЙ УНІВЕРСИТЕТ „ЛЬВІВСЬКА ПОЛІТЕХНІКА” РОЗРАХУНОК І ПРОЕКТУВАННЯ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ МЕТОДИЧНІ ВКАЗІВКИ до виконання розрахунково-графічної роботи з курсу "Проектування електромеханічних вузлів приладів" для студентів спеціальності 7.090901 "Прилади точної механіки" Затверджено на засіданні кафедри „Прилади точної механіки” Протокол № 8 від 14.04.2003 р. Львів – 2003 Розрахунок і проектування електромагнітів Методичні вказівки до виконання розрахунково-графічної роботи з курсу "Проектування електромеханічних вузлів приладів" /Укл.: Когут Р.В., Марець Б.П. - Львів: Видавництво Національного університету „Львівська політехніка”, 2003. - 47 с. Укладачі Когут Р.В., ст.викладач Марець Б.П., ст.викладач Відповідальний за випуск Івахів О.В., д-р техн.наук, доц. Рецензенти Походило Є.В., канд. техн.наук, доц. Глобчак М.В., канд. техн.наук, доц. ЗМІСТ 1. ІНЖЕНЕРНІ АНАЛІТИЧНІ МЕТОДИ РОЗРАХУНКУ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ (ЕМ) 4 2. ОСНОВИ РОЗРАХУНКУ І ПРОЕКТУВАННЯ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ 4 3. ВИБІР ОСНОВНИХ ПАРАМЕТРІВ ЕМ 5 4. ОСНОВНІ СПІВВІДНОШЕННЯ І ЗВ(ЯЗКИ МІЖ ПАРАМЕТРАМИ 7 5. УЗГОДЖЕННЯ ХАРАКТЕРИСТИК ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ 9 6. ПОЯСНЕННЯ ДО РОЗРАХУНКУ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ 10 7. ІНЖЕНЕРНІ МЕТОДИ РОЗРАХУНКУ 12 8. ЗАВДАННЯ 12 ЛІТЕРАТУРА 12 ДОДАТКИ 13 1. ІНЖЕНЕРНІ АНАЛІТИЧНІ МЕТОДИ РОЗРАХУНКУ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ (ЕМ) В залежності від наявності основних вихідних даних існує три основних типи розрахунків: два проектні і один перевірки. Проектний I типу: за заданим зусиллям, ходом якоря, тепловим режимом розраховують розміри магнітопроводу і параметри котушок, що забезпечують задані параметри при мінімальних габаритних розмірах. Проектний розрахунок II типу: за заданими габаритними розмірами, ходом якоря, тепловим режимом розраховують розміри магнітопроводу і параметри котушок, що забезпечують максимально можливе тягове зусилля при заданих параметрах. Розрахунок перевірки III типу: за відомими розмірами магнітопроводу, параметрах котушки, ходу якоря визначають тягове зусилля ЕМ. 2. ОСНОВИ РОЗРАХУНКУ І ПРОЕКТУВАННЯ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ 2.1. Вибір конструктивного типу і форми стопу За заданим значенням конструктивного фактора згідно рис.1 вибирається раціональний з точки зору оптимізації критеріїв тип ЕМ , (1) де А- робота, що виконує ЕМ; - маса ЕМ; V – об’єм ЕМ; F – магніто-рушійна сила (МРС) ЕМ. Рис.1. Раціональні області застосування електромагнітів і форм стопів ЕМ з втяжним якорем. На стиках ділянок застосування (незаштриховані ділянки), можливе застосування обох суміжних типів ЕМ. При виборі ЕМ із втяжним якорем раціональна форма стопу визначається за значенням КФ і зрізаності конуса ( як співвідношення малого діаметра конуса до великого, рівного діаметру якоря. Застосування стопів з нераціонально, так як тягова характеристика близька да характеристики плоского стопу і виграш за зусиллям незначний. Конічні стопи з доцільні для використання до порівняно великих ходів якоря і отримання пологої тягової характеристики, коли не можна застосувати ЕМ з ФШМ (феромагнітним шунтом). 3. ВИБІР ОСНОВНИХ ПАРАМЕТРІВ ЕМ Задана номінальна механічна робота ЕМ () забезпечується при певних значеннях тягового зусилля Р і ходу якоря ЕМ. Для зменшення габаритних розмірів ЕМ доцільно задаватися малим і необхідним Р з умови забезпечення заданої роботи . Тягове зусилля ЕМ в загальному виді є функцією наступних параметрів [3] , (2) коригуючий коефіцієнт , (3) де - коригуючий коефіцієнт відносного падіння магніторушійної сили (МРС); - МРС в робочому проміжку; МРС в паразитному проміжку; - загальна МРС котушки; - напруга, що підведена до ЕМ; - опір котушки; - число витків; - переріз магнітопроводу; - робочий проміжок; - паразитний проміжок. Розглянемо вплив кожного з цих параметрів на тягове зусилля ЕМ. 3.1. Врахування втрат МРС. Вони враховуються коригуючим коефіцієнтом . Він залежить від магнітної індукції (рис.2) і має максимальне значення (мінімальні втрати МРС) при індукціях в робочому проміжку (крива 1) 0,3...0,8 Тл і максимальній індукції (крива 2) 0,35...0,95 Тл для найпоширеніших електротехнічних сталей. При індукції меншій від 0,3 Тл, зниження спричиняється відносним збільшенням питомого магнітного опору сталі, який наближається до втрат МРС в робочому проміжку. Тому втрати МРС в сталі необхідно врахувати і при більших, і припорівняно малих значеннях індукції. 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 В, Тл Рис.2. Області розкиду і усереднення залежності поправочного коефіцієнта від магнітної індукції Проведення магнітного потоку Ф по магнітопроводу з мінімальними відносними втратами МРС можливе лише при певному його перерізі , (4) де = 0,35...0,95 Тл – оптимальна магнітна індукція. 3.2. Залежність тягового зусилля від напруги. Тягове зусилля приблизно пропорційне до квадрату напруги, що підведене до ЕМ . Неточність цього співвідношення в широкому діапазоні зміни напруг живлення для несильно насиченого магнітопроводу в основному складає 10...15 %. При порівняно малих змінах напруг живлення або однакових коригуючих коефіцієнтах ця менша похибка є малою. 3.3. Залежність тягового зусилля від параметрів котушки. Тягове зусилля ЕМ при пропорційне до квадрату МРС котушки , а також до її параметрів , ; (при ), де - - діаметр дротини обмотки (оголеної міді); - середній діаметр обмотки; (при і при інших незмінних параметрах; ), де ( - питомий опір провідника в нормальних умовах. Звідси можна вивести важливі для практики висновки: 3.3.1. Тягове зусилля ЕМ при даній напрузі живлення може бути підвищене лише збільшенням діаметра дроту. Збільшення числа витків при незмінному діаметрі дротини не приводить до підвищення тягового зусилля, а навпаки, може трохи понизити зусилля через збільшення середнього діаметра котушки. 3.3.2. З погляду тягового зусилля вигідніше мати малий середній діаметр котушки. Однак він обмежується, по-перше, діаметром якоря, із зменшенням якого знижується переріз, а звідси, і тягове зусилля, по-друге, каркасом або напрямною втулкою, по-третє довжиною котушки, так як для створення необхідної МРС довжина стає значною, що приводить до збільшення потоку розсіювання в ЕМ і втрат МРС в сталі. 3.3.3. Тягове зусилля ЕМ, при інших незмінних параметрах, визначається питомим опором дротини обмотки . При використанні дротини обмотки з великим (наприклад, алюміній), а також при збільшенні з підвищенням температури нагрівання котушки ЕМ, тягове зусилля знижується пропорційно до нього, а саме: . 3.4. Залежність тягового зусилля від перерізу магнітопроводу. Тягове зусилля ЕМ пропорційне до перерізу або до квадрату діаметра якоря . Але існує квазіоптимальне співвідношення розмірів магнітопроводу (оптимальний переріз), при яких тягове зусилля (при інших незмінних параметрах) є максимальним. Тому раціональний переріз або діаметр якоря не можуть бути вибрані довільно без врахування квазіоптимальних співвідношень. 3.5. Залежність тягового зусилля від складових повітряного проміжку. Тягове зусилля з плоским стопом обернено пропорційне до квадрату приведеного повітряного проміжку . Згаданий повітряний проміжок складається з робочого і паразитного . Робочий проміжок в свою чергу складається з ходу якоря і немагнітної прокладки (або покриття) . 4. ОСНОВНІ СПІВВІДНОШЕННЯ І ЗВ(ЯЗКИ МІЖ ПАРАМЕТРАМИ 4.1. Основні співвідношення розмірів магнітопроводу Основні розміри магнітопроводу пов(язані наступними квазіоптимальними співвідношеннями ; ; ; де D – зовнішній діаметр ЕМ; D1 – внутрішній діаметр магнітопроводу; d – діаметр якоря, сердечника; С – товщина фланця магнітопроводу; С1 – товщина фланця на периферії. Якщо відомий діаметр якоря , то інші розміри ; . Якщо відомий внутрішній діаметр магнітопроводу, то ; . Висота вікна магнітопроводу . Середній діаметр вікна магнітопроводу . Ці співвідношення дозволяють скласти таблицю квазіоптимальних розмірів (см) магнітопроводу (табл.1, Додаток), яка може бути використана при проектуванні. 4.2. Вирази, що пов(язують розміри та параметри котушки суттєво спрощують розрахунки ЕМ і їх котушок, а саме: ; - число витків; - діаметр дротини обмотки з ізоляцією; - довжина дротини намотування; - висота намотування котушки; - переріз дротини. 4.3. Експериментальна залежність між перевищенням температури і питомою потужністю розсіювання для встановленого теплового режиму. Вона (рис.3) дозволяє сумістити електромагнітні і теплові розрахунки. Рис.3. Взаємозв’язок перевищення температури при тривалому вмиканні і питомою потужністю розсіювання для різних умов теплопередачі: 1 – поганих; 2- середніх; 3- добрих 4.4. Вираз, що пов’язує геометричні розміри, параметри теплового режиму ЕМ має вид , де b1 – товщина щоки каркасу; ппит- питома потужність розсіювання, що припадає на одиницю поверхні охолодження. 4.5. Спрощені вирази зв’язку геометричних розмірів, параметрів і теплового режиму. Для різних типів ЕМ з втяжним (плоским і конічним стопами) і дисковим якорями вони визначаються через параметри F, P або B ; ; ; ; ; ; . Ці вирази подано через основні вихідні дані та габаритні розміри ЕМ і характеризують взаємозв’язок основних параметрів. Аналіз поданих виразів дозволяє отримати важливі практичні висновки і розрахункові формули для визначення: МРС котушки F, необхідної для забезпечення заданого перевищення температури в даних габаритних розмірах і : . Знаючи F, за формулою , можна визначити діаметр дротини обмотки, необхідної для забезпечення заданого теплового режиму; питомої потужності розсіювання , а звідси, і перевищення температури ЕМ : . Тягове зусилля . Питома потужність розсіювання . Зовнішній діаметр ЕМ . З виразів для P, , D випливає, що: - тягове зусилля ЕМ залежить від його діаметра більшою мірою, ніж від його довжини (від діаметра в третій степені, від довжини в другій); - габаритні розміри ЕМ і залежать від повітряного проміжку () в більшій мірі, ніж від тягового зусилля Р. Тому для отримання ЕМ з заданою механічною роботою (при мінімальних габаритних розмірах) хід якоря необхідно вибирати мінімально можливим, або при вигідно мати малий хід якоря і необхідне при цьому тягове зусилля; - для конкретного ЕМ з певними і , тепловим режимом і (, добуток тягового зусилля на квадрат довжини повітряного проміжку є величина постійна, тобто . Цей висновок дозволяє, знаючи одну точку тягової характеристики (наприклад, при ), в першому наближенні синтезувати тягову характеристику. 5. УЗГОДЖЕННЯ ХАРАКТЕРИСТИК ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ Використання електромагнітів (ЕМ) в конкретному електромагнітному пристрої за своїм основним призначенням, створенням механічної роботи, передбачає узгодження тягових характеристик ЕМ з протидіючим йому навантаженням. Це дає можливість досягнути вищі техніко-економічні показники ЕМ і ЕМП (надійність, зменшення маси, габаритних розмірів, споживаної енергії і т.д.). Узгодження проводиться зміною характеристик ЕМ, конструкції ЕМП, або і того, і іншого. В більшості випадків узгодження проводиться зміною тягових характеристик ЕМ, які можуть бути регульованими і нерегульованими. Більшість ЕМ мають нерегульовані характеристики. Узгодження тягової характеристики ЕМ з протидіючим йому навантаженням повинно виконуватися на всьому шляху переміщення якоря , тобто необхідно забезпечити виконання рівності , де - поточне значення тягового зусилля ЕМ за напрямком руху якоря; - поточне значення тягового зусилля, що протидіє переміщенню сил; - коефіцієнт запасу за тяговим зусиллям. Цей коефіцієнт залежить від конкретних умов експлуатації, вимог надійності, прийнятих технологічних допусків на виготовлення деталей і вузлів, розкиду магнітних і електричних параметрів матеріалів, які застосовуються в проектуванні. Практично =1,2....1,8 [1]. Протидіючі переміщенню сили рівні , де - сума всіх сил, які діють на якір ЕМ; m - маса якоря ЕМ, і механічно зв(язаних з ним рухомих частин; g - прискорення вільного падіння. При роботі ЕМП і вбудованого в нього ЕМ в умовах підвищеної вібрації, узгодження характеристик повинно забезпечувати виконання рівності , (5) де n- кратність лінійних перевантажень. В залежності від призначення ЕМ і конкретних вимог до ЕМ і ЕМП, формування чи (зміна) тягових характеристик виконуються з метою: підвищення початкових тягових сил ЕМ, зниження або підвищення кінцевих тягових сил; отримання лінійних тягових характеристик; зменшення або збільшення кінетичної енергії рухомого якоря, та пов(язаних з ним рухомих частин; підвищення або зниження швидкодії і тощо. 6. ПОЯСНЕННЯ ДО РОЗРАХУНКУ ЕЛЕКТРОМАГНІТІВ 6.1. Наведена нище методика розрахунків стосується броньованих ЕМ постійного струму квазіоптимальних за тяговим зусиллям при максималізації критеріїв , , . 6.2. Вибір типу ЕМ відбувається згідно КФ (рис.1). 6.3. Раціональна форма стопу ЕМ з втяжним якорем залежить від КФ і зрізаності конуса (рис.1). 6.4. Робочий проміжок задається. Для зменшення габаритних розмірів ЕМ доцільно задаватися малим ходом якоря і необхідним тяговим зусиллям за умови забезпечення заданої механічної роботи. З достатньою для практики точністю товщина немагнітної прокладки, виготовленої з латуні, нержавіючої сталі та інших матеріалів, яку можна розмістити між якорем і стопом для «запобігання», «залипання» якоря в притягненому положенні, зумовлену залишковою намагніченістю магнітопроводу, приймається . Потовщення немагнітної прокладки приводить до збільшення робочої щілини і до зменшення тягового зусилля при заданому ході якоря. 6.5. Неробочий проміжок втяжних ЕМ збільшує опір магнітного кола і тим самим знижує тягове зусилля. Однак, з його зменшенням через ексцентриситет якоря, зростає радіально напрямлена сила односторонього притягання якоря, тертя якого знижує тягове зусилля ЕМ. Вплив цих факторів мінімальний при ((4(5)((. Ексцентриситет якоря ( стосовно до охоплюючого фланця в більшості випадків залежить від габаритних розмірів і посадки якорів ЕМ і складає 0,03(0,1 мм. Раціональне значення неробочого ходу становить приблизно 0.15(0,5 мм. 6.6. При необхідності одночасного забезпечення мінімальних габаритних розмірів: об(єму, маси і втрат МРС, компромісний розв(язок забезпечується Тл, на які потрібно орієнтуватися при визначенні співвідношень між заданим зусиллям і робочим проміжком: при малій ширині проміжка та великому зусиллю індукція приймається дещо вищою від рекомендованої, при великому проміжку і малому зусиллю - нижче рекомендованої. 6.7. Вибране значення суттєво впливає на співвідношення габаритних розмірів ЕМ. , а саме: більшому значенню відповідає менший зовнішній діаметр і більша довжина ЕМ (і навпаки). Найвдаліше конструктивне виконання ЕМ забезпечується при відношенні (0,7(1,8 для ЕМ з втяжним якорем і 0,4(0.8 - з дисковим. 6.8. Коефіцієнт коригування ( визначається з рис.2. 6.9. Основні співвідношення розмірів магнітопроводу, при виборі яких робота, що здійснює ЕМ буде близькою до оптимальної: ; ; , що дозволяє за одним із розмірів визначити решту (табл.1, Додаток). 6.10. Тягове зусилля ЕМ дозволяє раціонально визначати габаритні розміри ЕМ. 6.11. Для низьковольтних ЕМ товщину циліндричної частини каркасу переважно приймають м; товщину щоки каркасу м і проміжок між котушкою та корпусом м. 6.12 При виборі марки, перерізу та діаметра дротини потрібно враховувати, що при використанні обмоточних дротів з великим питомим опором тягове зусилля ЕМ, (при інших незмінних параметрах), зменшується пропорційно і пропорційно . При даній напрузі живлення тягове зусилля ЕМ може бути підвищене тільки при збільшенні dпр . Збільшення числа витків обмотки при dпр= const може дещо знизити зусилля, через збільшення середнього діаметра котушки. 6.13 В розрахунках використовується питомий опір дротини ( для певного значення перевищення температури : , де (0 - питомий опір дротини при 20(С (для мідного дроту Ом(м); - температурний коефіцієнт металу дротини (для мідної дротини =0,004 1/(С). При розрахунках користуватися рис.4. Рис.4. Залежність питомого опору провідника від перевищення температури. 6.14. Питома потужність розсіювання і перевищення температури ЕМ при тривалому режимі роботи взаємопозв(язані (рис.3). За заданим і умовою теплопередачі ЕМ можна знайти , значення якої використовується при визначенні L (що забезпечує заданий тепловий режим), Р (при даних розмірах і тепловому режимі) або , (що забезпечує заданий тепловий режим при даних розмірах). Графіки (рис.3) дозволяють розв(язувати обернену задачу і за відомими значеннями потужності ЕМ і його площі охолодження визначити питому потужність розсіювання, а отже, перевищення температури ЕМ при тривалому вмиканні. 6.15. При повторно-короткочасному вмиканні ЕМ питома потужність розсіювання . Приклади конструкцій деяких ЕМ промислового виконання приведені в таблиці 5 Ддодатку, де вказані також їх основні розміри і експериментальні статичні тягові характеристики в ненагрітому стані при різних значеннях МРС F (показані суцільними лініями), а також криві номінальної механічної роботи для цих характеристик (показані штриховими лініями). В таблиці 5 ЕМ розміщені за зростанням габаритних розмірів або номінальної механічної роботи. Основні параметри ЕМ, розміри магнітопроводів, параметри і розміри котушок приведені відповідно в табл.6, 7, 8, Додатку. На рис.5 (Додаток) приведений приклад виконання складального креслення котушки електромагнітного механізму. В Додатку приведені програми розрахунку ЕМ втяжного типу з застосуванням ПК, які відповідають проектним розрахункам I і II типу і виконані мовою Pascal. 7. ІНЖЕНЕРНІ МЕТОДИ РОЗРАХУНКУ Два проектні методи розрахунку ЕМ (I типу, II типу) і один перевірки ЕМ (III типу), які застосовуються в залежності від наявності основних вихідних даних, зведені в таблиці 2, 3 і 4, Додатку. 8. ЗАВДАННЯ Розрахувати ЕМ, виконати його складальне креслення та складальне креслення котушки згідно заданих параметрів (табл. 9, 10 Додатку). ЛІТЕРАТУРА 1. В.Ткачук. Електромеханотроніка. – Львів: вид-во НУ ЛП, 2001. 2. Щучинский С.Х. Электромагнитные приводы исполнительных механизмов.- М.: Энергоатомиздат, 1984. - 152 с. 3. Миловзоров В.П. Электромагнитные устройства автоматики. – М.: Высшая школа, 1983. – 408 с. 4. Сливинская А.Г. Электромагниты и постоянные магниты. М.: Энергия, 1972. 5. Ганзбург Л.Б., Федотов А.И. Проектирование электромагнитных и магнитных механизмов: Справочник. Л.: Машиностроение, 1980. ДОДАТКИ Таблиця 1 Рекомендовані розміри магнітопровода (см) D D1 D C C1 D D1 d C C1 1,5 1,3 0,75 0,18 0,09 4,4 3,8 2,2 0,53 0,26 1,6 1,4 0,8 0,19 0,09 4,5 3,9 2,25 0,54 0,27 1,7 1,5 0,85 0,2 0,1 4,6 4 2,3 0,55 0,27 1,8 1,6 0,9 0,22 0,11 4,7 4,1 2,35 0,56 0,28 1,9 1,65 0,95 0,243 0,11 4,8 4,2 2,4 0,58 0,29 2 1,75 1 0,24 0,12 4,9 4,3 2,45 0,59 0,29 2,1 1,85 1,05 0,25 0,12 5 4,4 2,5 0,6 0,3 2,2 1,95 1,1 0,26 0,13 5,2 4,5 2,6 0,62 0,31 2,3 2 1,15 0,28 0,14 5,4 4,7 2,7 0,64 0,32 2,4 2,1 1,2 0,29 0,14 5,6 4,9 2,8 0,67 0,33 2,5 2,2 1,25 0,3 0,15 5,8 5,05 2,9 0,7 0,35 2,6 2,3 1,3 0,31 0,15 6 5,2 3 0,72 0,36 2,7 2,35 1,35 0,32 0,16 6,2 5,4 3,1 0,74 0,37 2,8 2,45 1,4 0,33 0,16 6,4 5,6 3,2 0,76 0,38 2,9 2,5 1,45 0,35 0,17 6,6 5,75 3,3 0,8 0,4 3 2,6 1,5 0,36 0,18 6,8 5,9 3,4 0,82 0,41 3,1 2,7 1,55 0,37 0,18 7 6,1 3,5 0,84 0,42 3,2 2,8 1,6 0,38 0,19 7,2 6,3 3,6 0,86 0,43 3,3 2,9 1,65 0,39 0,19 7,4 6,45 3,7 0,89 0,44 3,4 3 1,7 0,4 0,2 7,6 6,6 3,8 0,91 0,45 3,5 3,05 1,75 0,42 0,21 7,8 6,8 3,9 0,94 0,47 3,6 3,15 1,8 0,43 0,21 8 7 4 0,96 0,48 3,7 3,2 1,85 0,44 0,22 8,5 7,4 4,25 1,02 0,51 3,8 3,3 1,9 0,46 0,23 9 7,8 4,5 1,08 0,54 3,9 3,4 1,95 0,47 0,23 9,5 8,3 4,75 1,14 0,57 4 3,5 2 0,48 0,24 10 8,7 5 1,2 0,6 4,1 3,6 2,05 0,49 0,24 10,5 9,15 5,2 1,26 0,63 4,2 3,7 2,1 0,5 0,25 11 9,6 5,5 1,3 0,66 4,3 3,75 2,15 0,52 0,26 12 10,5 6 1,4 0,72 Таблица 2 Проектний розрахунок I типу вихідні дані: - тягове зусилля на початку ходу якоря, Н; - хід якоря, м; - розрахункова напруга, В; - допустиме підвищення температури при тривалому вмиканні, Параметр Конструктивний вид ЕМ втяжний з плоским стопом втяжний з конічним стопом2 з дисковим якорем3 Конструктивний фактор,кН0,5/м КФ=1(10-3 Тип Ем, форма стопу 6,5...11(КФ(31,3...47 0,15...11(КФ(6,5...11 КФ(31,3...47 Діаметр якоря або сердечника4, м d=1,79(10-3 d=1,79(10-3 d=1,265(10-3 Зовнішний діаметр, м D=2d Довжина4, м Відношення 0,7...1,8 0,7...1,8 0,4...0,8 Магнітна індукція в робочому проміжку, Тл Максимальна магнітна індукція, Тл Внутрішний діаметр магнітопроводу4, м Товщина фланця або дискового якоря4, м Довжина стопу під котушкою, м __ Середній діаметр котушки, м Діаметр дротини5, м Переріз дротини6, м2; діаметр дротини в ізоляції6, м ; Продовження табл. 2 1 2 3 4 Висота котушки, м Довжина котушки, м Число витків котушки Опір котушки, Ом Довжина обмоточної дротини, м _________ 1 Рекомендується при 6,5...11(КФ(31,3...47 (табл.5(6), Додаток 2 Рекомендується при 0,15...1,5(КФ(6,5...11 (табл.5(6), Ддодаток 3 Рекомендується при КФ(31,3...47 (табл.5(6), Додаток 4 Розмір заокруглюється за ГОСТ 6636-69 Додаток (табл.5(6). 5 Вибирається наближений стандартний діаметр за таблицею дротин Додаток (табл.5(6) 6 Визначається за таблицею дротин для вибраної за нагрівостійкістю маркою дротин Додаток (табл.5(6) l - довжина вікна магнітопроводу, - проміжок між внутрішнім діаметром магнітопровода (корпуса) і зовнішнім діаметром обмотки b - товщина циліндричної частини каркасу b1 - товщина щоки каркасу. Таблица 3 Проектний розрахунок II типу вихідні дані: - зовнішній діаметр ЕМ, м; - довжина ЕМ, м; - хід якоря, м: - розрахункова напруга, В; - допустиме підвищення температури при тривалому вмиканні, Параметр Конструктивний вид ЕМ втяжний з плоским стопом втяжний з конічним стопом2 з дисковим якорем3 Тягове зусилля, Н Конструктивний фактор, кН0,5/м КФ=1(10-3 Тип Ем, форма стопу 6,5...11(КФ(31,3...47 0,15...1,5(КФ(6,5...11 КФ(31,3...47 Внутрішний діаметр магнітопроводу4, м Діаметр якоря або сердечника4, м Товщина фланця або дискового якоря4, м Товщина фланця на периферії, м Переріз якоря або сердечника, м2 Довжина вікна під котушкою, м Довжина стопу4, м __ Середній діаметр котушки, м Висота намотування, м Довжина намотування, м Допустимий опір котушки, Ом Діаметр дротини5, м Продовження табл 3. 1 2 3 4 Переріз дротини6, м2; діаметр дротини в ізоляції6, м ; Число витків котушки Опір котушки, Ом Довжина обмоточної дротини, м Максимальна магнітна індукція, Тл Тягове зусилля, Н Таблица 4 Розрахунок перевірки III типу (вихідні дані: розміри магнітопроводу , , d, C, C1,, l, lст, ; розміри і параметри котушки , , lк, b, dпр, dіх, , R; інші параметри , , , ) Параметр Конструктивний вид ЕМ втяжний з плоским стопом втяжний з конічним стопом2 з дисковим якорем3 Перевірка розмірів і параметрів: внутрішний діаметр магнітопроводу діаметр якоря (сердечника) товщина фланця (дисковий якоря) товщина фланця на периферії довжина вікна під котушкою, м довжина стопу - переріз якоря (сердечника) середній діаметр котушки, м висота намотування число витків котушки опір котушки, Ом струм споживання, А Визначення тягового зусилля: повна МРС котушки, А максимальна магнітна індукція, Тл коригуючий коефіцієнт за рис. 2 тягове зусилля, Н Продовження табл. 4 1 2 3 4 Перевірка правильності вибору виду ЕМ і форми стопу КФ=1(10-3 за рис.1 Визначення перевищення температури: питома потужність розсіювання, Вт/м2 перевищення температури (С за рис. 3 Таблиця 5 Продовження табл. 5 Продовження табл. 5 Продовження табл. 5 Продовження табл. 5 Продовження табл. 5 Продовження табл. 5 Закінчення табл. 5 Таблиця 6 Основні параметри ЕМ (у відповідності з табл. 5) № D, см L, см (Я, см P, Н A, Н•см U, В F, А N, Вт ПВ, % (, (С Q, кг tокр. ср, (С 1 1,5 1,5 0,04 7 0,28 27 235 4,2 <60 – 0,018 -40…50 2 1,8 1,8 0,2 26 0,52 27 1480 182 <1 – 0,03 -50…75 3 2,5 2,5 0,3 42 1,26 27 1860 132,5 <2 – 0,075 -50…75

Методичні вказівки до виконання розрахунково-графічної роботи Інші

evheniu

21.05.2014 21:41

Коментарі

Ви не можете залишити коментар. Для цього, будь ласка, або зареєструйтесь.

Ділись своїми роботами та отримуй миттєві бонуси!

поділитись